【精品】砌体结构课程设计四层教学楼设计

一、设计背景

（一）设计资料

某砌体结构四层教学楼设计，其平面图、剖面图如附图所示。(学号：2，C-D轴线间距为5400mm，楼面活荷载为1.5KN/m，二层以上层高为3.1m)

图1.1教学楼建筑平面图

（一层外纵墙厚370，其他墙体厚240；二、三、四层墙厚均为240）

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图1.2一层窗间墙示意图

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图1.3二层窗间墙示意图

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图1.4教学楼剖面图

（二）设计方案

确定房屋的静力计算方案

本房屋的屋盖、楼盖采用预制钢筋混凝土空心板，属第一类屋盖和楼盖；横墙的最大间距为s3.6m310.8m32m，因此本房屋属于刚性方案。

本房屋中的横墙也符合刚性方案房屋对横墙的要求。 （三）材料标号

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屋盖、楼盖采用预应力混凝土空心板，一、二层墙体采用烧结普通砖MU25和M10砂浆砌筑，三、四层墙体采用烧结普通砖MU20和M7.5砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级。各层墙厚如图所示。窗洞尺寸为1800mm2100mm，门洞尺寸为1200mm2400mm。

屋面构造层做法：

35mm厚配筋细石混凝土板0.88KN/mm2

三毡四油沥青防水卷材0.4KN/mm2

40mm厚防水珍珠岩0.16KN/mm2

20mm厚1：2.5水泥砂浆找平层0.4KN/mm2

120mm厚预应力混凝土空心板1.87KN/mm2

15mm厚板底粉刷0.3KN/mm2

楼面构造层做法：

大理石面层0.42KN/mm2

20mm厚水泥砂浆找平0.4KN/mm2

120mm厚预应力混凝土空心板1.87KN/mm2

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15mm厚板底粉刷0.3KN/mm2

二、墙体高厚比验算

（一）外纵墙高厚比验算

取D轴线上横墙间距最大的一段外纵墙进行高厚比验算。对于三、四层外纵墙，

H3.1m，s10.8m2H6.2m，查表5-2，H01.0H3.1m。

三、四层墙的砂浆强度等级为M7.5，查表5-5，[β]=26。 一、二层墙的砂浆强度等级为M10，查表5-5，[β]=26。 考虑窗洞的影响，210.41.8/3.60.80.7。 三，四外纵墙的实际高厚比H03.1 13.32[]0.82620.8，满足要求。

h0.24对于第二层外纵墙，属带壁柱墙，其几何特征为：

A1.8m0.24m0.13m0.62m0.5126m2y1[(1.8m0.62m)0.24m0.12m0.62m0.37m0.185m]/0.5126m20.149m4 / 26

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y20.37m0.149m0.221mI[1.80.149(1.80.62)(0.240.149)0.620.221]m/34.51210miI/A4.512103/0.5126m0.094mhT3.5i3.50.094m0.329m

s10.8m2H6.2m，查表5-4，H01.0H3.1m,

333434

整片墙的高厚比

H03.19.732[]0.82620.8hT0.329，满足要求。

验算壁柱间墙时，H3.1s3.6m2H，查表5-4，

H00.4s0.2H0.43.60.23.1m2.08m。

壁柱间墙的高厚比H02.088.672[]20.8，亦满足要求。 h0.24对于一层外纵墙，s10.8m2H(24.9m9.8m)，查表5-4，H01.0H4.9m。一层外纵墙的实际高厚比满足要求。

（二）内纵墙高厚比验算

C轴线上横墙间距最大的一段内纵墙上开有两个门洞，210.42.4/10.80.91，大于上述0.8，故不必验算便可知三、四层内纵墙高厚比符合要求。对于一层内纵墙，

H01.0H4.9m，H04.920.422[]0.912623.66，满足要求。 h0.24二层内纵墙的计算高度比一层内纵墙的小，显然其高厚比亦能满足要求，不必再验算。

（三）横墙高厚比验算

横墙厚度为240mm，墙长s=5.4m，且墙上无洞口，其允许高厚比较纵墙的允许高厚比有利，不必再验算。

三、承载力验算

（一） 荷载资料

1.屋面恒荷载标准值

35mm厚配筋细石混凝土板：25kN/m30.035m0.88kPa4 / 26

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三毡四油沥青防水卷材：0.4kpa

40mm厚防水珍珠岩：4kN/m30.04m0.16kPa

20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层：20kN/m30.02m0.4kPa 120mm厚预应力混凝土空心板：1.87kPa 15mm厚板底粉刷：0.3kPa 屋面恒荷载标准值合计：4.90kPa （1）上人屋面的活荷载标准值：2.0kPa （2）楼面恒荷载标准值

大理石面层：28kN/m30.015m0.42kPa

20mm厚水泥砂浆找平层：20kN/m30.02m0.4kPa 120mm厚预应力混凝土空心板：1.87kPa 15mm厚板底粉刷：0.3kPa 楼面恒荷载标准值合计：2.99kPa （3）楼面活荷载标准值：1.5kPa

（4）屋面梁、楼面梁自重标准值：25kN/m30.25m0.5m3.125kN/m （5）墙体自重标准值

240mm厚墙体自重：5.24kPa（按墙面计） 370mm厚墙体自重：7.71kPa（按墙面计） 铝合金玻璃窗自重：0.4kPa（按墙面计）

本地区的基本风压为0.35kPa0.7kPa，且房屋层高小于4m，房屋总高小于28m，故该设计可不考虑风荷载的影响。

（二）纵墙承载力计算 1.选取计算单元

该房屋有内、外纵墙，D轴墙较A轴墙不利。对于B、C轴内纵墙，走廊楼面传来的荷载，虽使内纵墙上的竖向压力有所增加，但梁（板）支承处墙体轴向力的偏心距却有所减少，且内纵墙上的洞口宽度较外纵墙上的小。因此，可只在D轴取一个开间的外纵墙为计算单元，其受荷面积为3.62.79.72m2（按理需扣除一部分墙体的面积，这里仍近似地以轴线尺寸计算）。

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2.确定计算截面

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通常每层墙的控制截面位于墙顶部梁（或板）底面（如截面1-1）和墙底底面（如截面2-2）处。在截面1-1等处，梁（板）传来的支承压力产生的弯矩最大，且为梁（板）墙支承处，其偏心受压和局部受压均不利。在截面2-2等处，则承受的轴心压力最大。

本房屋中第四层和第三层墙体所采用的砖、砂浆强度等级和墙厚虽相同，但轴心力的偏心距不同；第一层和第二层墙体的墙厚不同，因此需对截面1-1~截面8-8的承载力分别进行计算。

3.荷载计算

取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：

屋面恒荷载：4.01kPa9.72m2+3.125kN/m2.7m=43.34kN43.90

女儿墙自重（厚240mm,高900mm,双面粉刷）:5.24kPa0.9m3.6m=16.98kN 二、三、四层楼面恒荷载：2.99kPa9.00m2+3.125kN/m2.7m=35.35kN37.34 屋面活荷载：2.0kPa9.00m2=18.00kN

二、三、四层楼面活荷载：15kPa9.72m2=14.58kN 三、四层墙体和窗自重：

（包括壁柱）和窗自重： 5.24kPa(3.63.11.82.1)0.4kPa1.8m2.1m=40.18kN二层墙体

5.24kPa（3.6m3.1m-1.8m2.1m-0.62m3.1m）+0.4kPa1.8m一层墙体和窗自重：

2.1m+7.71kPa0.62m3.6m=46.97kN7.71kPa(3.64.9m-1.8m2.1m-0.62m4.9m）+0.4kPa1.8m2.1m+4.控制截面的内力计10.520.624.9=116.91kN算

①第四层

第四层截面1-1处：

由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑两种内力组合

Nl(1)=1.2(43.34kN16.98kN)1.418.00kN97.58kNNl(2)=1.35(43.34kN16.98kN)18.00kN99.43kNN1(1)l=1.243.34kN1.418.00kN77.21kNN1(2)l=1.3543.90kN18.00kN76.50kN6 / 26

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三、四层墙体采用烧结普通砖MU20、水泥混合砂浆M7.5砌筑，查表2-3，砌体的抗压强度设计值f=2.39MPa一二层墙体采用烧结普通砖MU20、水泥混合砂浆M10砌筑，砌体的抗压强度设计值f=2.98MPa。

屋（楼）面梁端均设有刚性垫块，由公式（3-18）和表3-5，取0f0,15.4，此时刚性垫块上表面处梁端有效支承长度a0,b为

ahc0,b1f5.45002.39mm78mmM(1)1N(1)1l(y0.4a0,b)77.21kN(0.120.40.078）m6.92kNm、 M(2)1N(2)1l(y0.4a0,b)76.50kN(0.120.40.078)m6.86Nme(1)1M(1)(1)1N16.92kNm97.26kN0.070me(2)1M(2)(2)1N16.86kNm99.43kN0.068m

第四层截面2-2处：

轴向力为上述荷载N1与本层墙自重之和：

N(1)297.58kN1.242.18kN148.74kNN(2)299.43kN1.3542.18kN156.98kN②第三层

第三层截面3-3处：

轴向力为上述荷载N2与本层楼盖荷载N3l之和：

N(1)3l1.235.35kN1.414.58kN64.34kN、 N(1)3148.74kN64.34kN235.71kN、

(1)0148.74kN1.8m0.24m0.344MPa、

(1)0f0.3442.390.14、

查表3-5，(1)15.610,由公式得

a(1)5000,b5.6102.39mm81mm、 M(1)(1)(1)3N3l(y0.4a0,b)64.34kN(0.120.40.081)m5.64kNm、 e(1)3M(1)(1)3N35.64kNm213.08kN0.028m、

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、

、

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N3(2)l1.3534.72kN16.20kN63.07kN、 N3(2)156.98kN63.07kN217.33kN、

(2)01156.98kN0.363MPa、

1.8m0.24m(2)0f0.3632.390.152、

查表3-5，1(2)5.628，由公式得

(2)a0,b5.628500mm81mm、 2.39(2)(2)(2)M3N3(y0.4al0,b)63.07kN(0.120.40.081)m5.52kNm、 (2)e3M3(2)N3(2)5.52kNm220.05kN0.026m、

第三层截面4-4处：

轴向力为上述荷载N3与本层墙自重之和：

(1)N4213.08kN1.242.07kN256.30kNN(2)4220.05kN1.3542.07kN254.11kN第二层截面5-5处：

③第二层

轴向力为轴向荷载N4与本层楼盖荷载之和：

N5(1)l64.34kN、

N5(1)263.56kN64.34kN303.17kN、

(1)0263056kN0.514MPa、

0.5126m2(1)0f0.5142.980.17、

由表3-5，1(1)5.655，由公式得：

(1)a0,b5.655500mm73mm、 2.98(1)(1)(1)(1)M5N5(y0.4a)Nl20,b4(y1y)64.34kN(0.2210.40.073)m263.56kN(0.1490.12)m

4.70kNm、

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e(1)5M5(1)N(1)54.70kNm327.90kN0.015m、

N52l63.07kN、

N5(2)276.84kN63.07kN347.12kN、

(2)0276.84kN0.540MPa、 20.5126m(2)0f0.5402.980.18、

由表3-5，1(1)5.670，由公式得：

(2)a0,b5.670500mm73mm、 2.98(2)(2)(2)(2)M5N5l(y20.4a0,b)N4(y1y)63.07kN(0.2210.40.073)m276.84kN(0.1490.12)m

4.07kNm、 e(2)5M5(2)N(2)54.07kNm339.91kN0.011m、

第二层截面6-6处：

轴向力为上述荷载N5与本层墙体自重之和：

(1)N6327.90kN1.246.97kN353.81kN、 (2)N6339.91kN1.3546.97kN417.66kN、

④第一层

第一层截面7-7处：

轴向力为上述荷载N6与本层楼盖荷载之和：

(1)N7l64.34kN、64.34

(1)N7384.26kN64.34kN415.23kN、

(1)0384.26kN0.577MPa、 21.80.37m(1)/f0.577/2.980.19、 查表3-5，(1)5.685，由公式得：

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(1)0,b5.685500mm74mm、 2.98(1)(1)(1)(1)M7N7ly0.4a0,bN6(yy1)64.34kN0.1850.40.074m384.26kN0.1850.149m

3.83kNm、

(1)(1)(1)e7M7/N73.83kNm/448.60kN0.011m、 (2)N7l63.07kN、

(2)N7403.32kN63.07kN454.21kN、

(2)0403.321kN0.606MPa、

1.8m0.37m(2)0,b/f0.606/2.980.20、

查表3-5，1(2)5.70,由公式得：

(2)a0,b5.70500mm74mm、 2.98(2)(2)(2)(2)M7N7ly0.4a0,bN6(yy1)63.07kN(0.1850.40.074)m403.32kN(0.1850.149)m

4.72kNm、

(2)(2)(2)e7M7/N74.72kNm/466.39kN0.010m、

第一层截面8-8处：

轴向力为上述荷载N7与本层墙体自重之和：

N8(1)448.60kN1.2116.91kN528.17kNN(2)8466.39kN1.35116.91kN610.65kN(5)第四层窗间墙承载力验算

① 第四层截面1-1处窗间墙受压承载力验算 第一组内力：N1(1)98.26kN,e1(1)0.070m、 第二组内力：N1(2)100.19kN,e1(2)0.068m、 对于第一组内力有

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e/h0.070/0.240.29e/y0.070/0.120.580.6

H0/h3.2/0.2413.3查表3-4，0.30，按公式有

fA0.302.391.80.24103kN309.74kN98.26kN,满足要求 对于第二组内力有

e/h0.068/0.240.28e/y0.068/0.120.570.6查表3-4，0.31,按公式有

13.3fA0.312.391.80.24103kN320.07kN100.19kN,亦满足要求 ②第四层截面2-2处，窗间墙受压承载力验算

(1)(1)148.74kN,e20 第一组内力：N2(2)156.98kN,e1(1)0 第二组内力：N2e/h0,13.3查表3-3，0.79,按公式有

fA0.792.391.80.24103kN815.66kN156.98kN,满足要求 ③梁端支撑处（截面1-1）砌体局部受压承载力验算 梁端设置尺寸为740mm240mm300mm的预制刚性垫块 垫块面积Ababbb0.24m0.74m0.1776m2

(1)第一组内力：016.98kN0.04MPa

1.8m0.24m

32N1(1)l77.88kNN00Ab0.04MPa0.177610m7.1kNa(1)0,b78mmN0N1l7.1kN77.88kN84.98kNeN1ly0.4a0,b/N0N1l77.88kN0.120.40.078m/84.98kN0.081me/h0.081/0.240.3411 / 26

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按3，查表3-3，0.48。同时

A00.74m20.24m0.24m0.2928m2A0/Ab0.2928/0.17761.65

按公式（3-25）有10.35A0Ab110.351.6511.282.0

10.80.81.281.02按公式有

1fAb0.481.022.390.1776103207.82kNN0N1l(84.98kN),满足要求。

对于第二组内力，由于a0,b相等，梁端反力非常接近，因此采740mm240mm300mm的刚性垫块能满足局部承压力的要求。

（6）第三窗间墙承载力验算

①窗间墙受压承载力验算结果列于表4-1。 ②梁端支撑处（截面3-3）砌体局部受压承载力验算

梁端设置尺寸为620mm240mm240mm的预制预制刚性垫块。

(1)0.344MPa 第一组内力：0(l)Aabbb0.24m0.62m0.1488m2 N3l64.34kN，a(l)0,b81mm垫块面积：b(l)2(l)(l)N(l)00Ab0.344MPa0.1488m51.19kNN3lN051.19kN64.34kN115.53kN

(l)(l)(l)eN3l(y0.4a(l))/(NN0,b3l0)64.34kN(0.120.40.081)m/115.53kN0.05me/h0.050.240.205,

按3,查表3-4，0.678。同时

A0(0.62m20.24m)0.24m0.264m2，A0/Ab0.264/0.14881.77

10.35A0110.351.7711.312.0Ab10.80.81.311.051fAb0.6781.052.390.1488103253.2kNN0N3l115.53kN,满足要求

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(2)(2)第二组内力(2)00.363MPa，N3l63.07kN，a0,b81mm

第二组内力与上组内力相比，a0,b基本相等，而梁端反力却小些，这对局部受压有利，因此采用620mm240mm240mm的刚性垫块能满足局部承载力的要求。

（7）第二间窗间墙承载力验算

① 窗间墙受压承载力验算结果列于表4-2。

②两端支撑处（截面5-5）砌体局部受压承载力验算 梁端设置尺寸为490mm370mm180mm的刚性垫块

Ab0.490.370.1813m2第一组内力：(l)00.514MPa

N(l)5l64.34kNa(l)0,b73mmN(l)0N(l)5l(l)3N(l)00Ab0.5140.18131093.19kN

93.1964.34157.53kNe64.34(0.1850.40.073)/157.530.064m

e/h0.064/0.370.17按3,查表3-4，0.732。同时A00.490.370.1813m2（只计算壁柱面积），并取11.0，则按公式有

1fAb0.7321.02.980.1813103395.48kNN0N5L157.53kN,满足局压载力的（2）第二组内力：00.540MPa (2)N5L63.07MPa（2）a0，b73mm

采用上述刚性垫块时

（2）3(2)（2）（2）a00Ab0.5400.181310kN97.90kNa0N5L97.9063.07160.97kN

e=63.07（/160.97=0.061m 0.185-0.40.073）e/h=0.061/0.37=0.16

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按3，查表3-2，0.766，按公式有

(2)（2）1fAb0.7661.02.980.1813103413.85kNa（160.97kN）因此，采用0N5L490mm370mm180mm的预制刚性垫块可满足局部受压承载力要求

（8）第一层窗间墙承载力验算

①窗前墙受压承载力验算结果列于表4-3。

7-7）砌体局部承载力验算。②梁端支承处（截面

梁端设置尺寸为620mm370mm180mm的预制刚性垫块。垫块面积：Ab0.620.370.2294m2（1）第一组内力：00.577MPaN(1)7l64.34kNa(1)0,b74mm(1)3N(1)00Ab0.5770.229410132.36kN

NN(1)0(1)7l132.3664.34196.70kNe64.34(0.1850.40.074)/148.270.051me/h0.051/0.370.138按3，查表3-4，0.818，同时A0（0.6220.37）0.370.5032m2A0/Ab0.5032/0.22942.19按公式有10.35A0110.352.1911.382.0Ab10.80.81.381.11按公式有1fAb0.8181.112.980.2294103620.71kNN0N7l196.70kN,满足局部受压承载力的要求。（2）第二组内力：00.606MPaN(2)7l63.07kN(2)a0,b74mm(1)(2)(1)由于a(2) 0,b与a0,b基本接近且N7l较N7l小，因此采用此垫块亦能满足局部受压承载力的要求，不必再验算。14 / 26

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表4-1第三层窗间墙受压承载力验算结果 第一组内力 项目 3-3 截面 4-4 256.30 0 _ _ _ 13.3 0.798 3-3 217.33 26 0.10 120 0.21 13.3 0.583 第二组内力 截面 4-4 254.11 0 _ _ _ 13.3 0.798 N/kN e/mm e/hT 235.71 28 0.13 120 0.24 13.3 0.580 y/mm e/y   15 / 26

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A/m2 0.432 2.39 600>235.71 0.432 2.39 823.92>256.30 0.432 2.39 602>217.33 0.432 2.39 824>254.11 f/MPa fA 满足要求

表4-2第二层窗间墙受压承载力验算结果

第一组内力 满足要求 第二组内力 截面 6-6 353.81 0 _ _ _ 9.74 0.87 5-5 347.12 11 0.033 221 0.049 9.74 0.792 6-6 417.66 0 _ _ _ 9.74 0.87 项目 5-5 截面 N/kN e/mm e/hT 303.17 15 0.046 221 0.068 9.74 0.762 y/mm e/y   16 / 26

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A/m2 0.5126 2.98 1164>303.17 0.5126 2.98 1329>353.81 0.5126 2.98 1209.8>347.12 0.5126 2.98 1329>417.66 f/MPa fA 满足要求

表4-3第一层窗间墙受压承载力验算结果

满足要求 第一组内力 项目 7-7 截面 8-8 528.17 0 7-7 第二组内力 截面 8-8 610.65 0 N/kN e/mm e/h y/mm e/y 415.23 11 11/447.50.0454.11 10 _ 21 185 0.051 10.9 _ _ 10.9 10/3700.027 _ 185 0.054 10.9 _ _ 10.9  17 / 26

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 A/m2 0.788 0.666 2.98 1563.93>415.20.855 0.666 2.98 0.803 0.666 2.98 0.855 0.666 2.98 1696.9>610.f/MPa fA/KN 1696.9>528.17 3 满足要求 1593.7>454.11 65 满足要求 (三)横墙承载力计算

以3轴线上的横墙为例，横墙上承受由屋面和楼面传来的均布荷载，可取1m宽的横墙进行计算，其受力面积为1m3.6m3.6m2。由于该横墙为轴心受压构件，随着墙体材料，墙体高度不同，可只验算第三层的截面4-4，第二层的截面6-6以及第一层的截面8-8的承载力

1.荷载计算

取一个计算单元，作用于横墙的荷载标准值如下： 屋面恒荷载：4.013.614.44kN/m 屋面活荷载：2.03.67.2kN/m

二、三、四层楼面恒荷载：2.993.610.76kN/m 二、三、四层楼面活荷载：1.83.66.48kN/m 二、三、四墙体自重：5.243.618.86kN/m 一层墙体自重：5.244.925.68kN/m 2.控制截面内力计算 ①第三层截面4-4处

轴向力包括屋面荷载、第四层楼面荷载和第三、四层墙体自重。 N4(1)=1.2×(14.44+10.76+2×18.86)+1.4×(7.2+6.48)=95.77kN/m N4(2)=1.35×(14.44+10.76+2×18.86)+1.0×(7.2+6.48)=99.73kN/m ②第二层截面6—6处

轴向力为上述荷载N4和第三层楼面荷载及第二层墙体自重之和。 N6(1)=95.77+1.2×(10.76+18.86)+1.4×6.48=140.40kN/m N6(2)=99.73+1.35×(10.76+18.86)+1.0×6.48=173.25kN/m

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③第一层截面8—8处

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轴向力为上述荷载N6和第二层楼面荷载及第一层墙体自重之和。 N8(1)=140.40+1.2×(10.76+25.68)+1.4×6.48=190.11kN/m N8(2)=173.25+1.35×(10.76+25.68)+1.0×6.48=211.84kN/m 3.横墙承载力验算 ①三层截面4—4

e/h=0，H（=3.1）按公式（3-16）有

φfA=0.830×2.39×0.24×103=476.088kN>99.73kN,满足要求。 ② 二层截面6—6

e/h=0，β=10，查表3-4，φ=0.87,按公式有

φfA=0.87×2.98×0.24×10=622.2kN>173.25kN,满足要求。 ③ 一层截面8—8

e/h=0，H=4.9m查表3-4,φ=0.81, 按公式（3-16）有

φfA=0.81×2.98×0.24×103=579.31kN>211.84kN,满足要求。

上述验算结果表明，该横墙有较大的安全储备，显然其他横墙的承载力均不必验算。

3

四、梁的计算与设计

（一）荷载及内力分析

混凝土采用C20,fc=9.6N/mm2;钢材采用HRB335，fy300N/mm2fy图中梁梁L-1截面为250mm×500mm，支撑长度为190mm,支座中心距离为5.4m,净跨

ln5.40.385.02m，1.1ln1.15.025.522m，取梁计算长度l05.4m5.522m，取小

值l=5400mm。梁L-2同L-1。

1.荷载设计值

板传来的恒载标准值：7.003.625.2KN/m 板传来的活载标准值：2.0×3.6=7.2KN/m 梁自重标准值：

0.250.5250.020.25200.020.52023.625 KN/m19 / 26

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设计值：第一种组合（25.23.625）1.27.21.444.67KN/m 第二种组合（25.23.625）1.357.245.33 KN/m 故第二种组合45.33KN/m 2.内力计算

11Mmax(pq)l245.334.62115.03KNm8811Vmax(pq)l45.334.62105.40KN

22（二）L-1及L-2配筋计算

图4.1L-2计

算简图

1.截面配筋计算

型号HRB335,fy=300N/mm2,asas35mm

M115.03106s0.203〈smax0.399按单筋底面计算： 21fcbh01.09.6250502ξ=1－12s1120.2030.23 由1fcbξh0=fyAs

As1fcbh01.09.62500.23502923.68mm2选筋3Φ22（1142mm2）

fy300As11420.8%min0.2%（满足要求）。 bh02505022.斜截面承载能力计算

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型号HRB335,fc=9.6N/mm2,ft=1.10N/mm2 （1）核截面尺寸：

h05022.0084.0，属一般梁截面尺寸符合要求。 b250（2）判断是否按计算配置箍筋

Vc0.7ftbh00.71.1025050287.85KNV105.40KN，按构造配置箍筋。

配置箍筋A6，s=300mm;架立筋2Φ14 配箍率：svnAsv1bs250.30.134%svmin0.125%

250300所以箍筋间距符合要求。

参考文献

[1]沈蒲生主编.建筑工程课程设计指南[M].北京：高等教育出版社，2005.1. [2]施楚贤主编.砌体结构（第三版）[M].北京：中国建筑工业出版社，2012.11.

[3]中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.9.

[4]中华人民共和国国家标准.砌体结构设计规范（GB50003-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.1.

[5]中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.3.

[6]中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）[S].北京：中国建

筑工业出版社，2010.8.

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附图：

1.建筑平面施工图×1张 2.建筑剖面图、梁配筋图×1张 附录

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