混凝土厂房设计

课 程 设 计

某多层厂房钢筋混凝土结构设计

计 算 书

2021年3月18日

江西理工大学南昌校区13届毕业设计计算书

1 引言

土木工程专业的毕业设计是综合性和实践性极强的最后一个教学环节，是理论与实际相结合的训练阶段；是我们学生运用所学的根底理论，如理论力学、材料力学、土木工程材料等；专业知识，如结构力学、混凝土结构设计原理、混凝土结构设计、房屋建筑学、高层建筑结构等；根本技能，如建筑制图、Auto CAD绘图、PKPM计算等，从而进行建筑、结构设计的重要实践过程，涉及综合运用建筑、结构和相关学科的根底知识。

毕业设计的时间较短，我们土木工程专业的学生本次毕业设计需完成该工程主体建筑——上海禹辉转印材料厂房的建筑及结构设计，侧重于结构计算，包括Ⅳ类场地土，七度抗震设防烈度，第三组，考虑结构的抗震设计。建筑设计包括总平面图设计、平面设计、剖面设计等详图。结构设计包括梁柱板配筋计算、横向框架计算、楼梯配筋计算、PKPM电算。

本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和稳固了以前所学知识；本次毕业设计培养了我进行设计的根本能力，为毕业后的工作打下了一定的根底。为以后的工作了一个良好的开端。同时，在设计中，一方面要把以前所学的知识运用进去，熟悉国家有关标准、条例和规程，同时，要学会使用甚至熟练掌握PKPM结构计算软件；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大，高度高，功能多，设备复杂，防火要求和管理自动化水平高，并且要求考虑节能和无障碍设计。因此，通过这次毕业设计，也拓宽了学生非本专业知识面。

在本次毕业设计中，我的指导老师在百忙之中抽出时间和精力来给予指导，在此表示衷心感谢。

由于毕业设计是一种初步的尝试，涉及专业比较多，但本人条件和水平有限，不可防止地存在疏漏与错误，敬请各位指导老师和专家批评指正。

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2 建筑设计说明

建筑设计在现有的自然环境与总体规划的前提下，根据设计任务书的要求，综合考虑使用功能、结构施工、材料设备、经济艺术等问题，着重解决建筑内部使用功能和使用空间的合理安排，内部和外表的艺术效果，各个细部的构造方式等，创造出既符合科学性，又具有艺术效果的工作环境。

建筑设计应考虑建筑与结构等相关的技术的综合协调，以及如何以更少的材料、劳动力、投资和时间来实现各种要求，使建筑物做到适用、经济、稳固、美观。

本方案采用框架结构，框架结构是由梁、柱、节点及根底组成的结构形式，横梁和立柱通过节点连成一体，形成承重结构，将荷载传至根底。其特点是承重系统与非承重系统有明确的分工，支承建筑空间的骨架与梁，柱是承重系统，而分割室内外空间的围护结构和轻质隔墙是不承重的，这种结构形式强度高，整体性好刚度大，抗震性好，开窗自由。本方案为厂房，首先要考虑满足空间的需求，设置应合理，采光、通风良好，同时还要合理安排办公室、厕所等辅助房间，并配置良好的室外绿化等。

框架结构是多层、高层建筑的一种主要结构形式。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同的房屋造型。同时，在结构性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期较长，地震反响较小，经过合理的结构设计可以具有较好的延性性能。我国定义8层及8层以上的建筑为高层建筑，一般认为8层以下房屋属多层建筑，钢筋混凝土框架结构多用于多层建筑，较少用于高层建筑，因为当房屋的高度超过一定的范围时，框架结构侧向刚度较小，水平荷载作用下侧移较大，从受力合理和控制造价的角度，现浇钢筋混凝土框架结构一般不超过60米，地震区现浇钢筋混凝土框架，当设防烈度为7度、8度、9度、时高度一般不超过55米、45米和25米。 框架结构是由梁、柱、节点及根底组成的结构形式，横梁和柱，通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至根底，整个房屋全部采用这种结构形式的称为框架结构或纯〔全〕框架结构，框架可以是等跨或不等跨的，也可以是层高相同或不完全相同的，有时因工艺和使用要求，也可能在某层抽柱或某跨抽梁，形成缺梁、缺柱的框架。

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当柱为正方形或接近正方形，或楼面荷载较大的情况下，可采用纵横向承重方案，这时楼面常为现浇双向板楼盖或井字梁楼盖，两个方向的框架同时承受竖向荷载和水平荷载。

建筑物是社会物质和文化财富，它在满足使用要求的同时，还需要考虑人们对建筑物在美观方面的要求，本方案采用对称方式体观了职能的一面，其主体五层，局部六层，房子比照显明，错落有致又给人不呆板的感觉。

2.1 平面设计

建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各局部的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置根本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。 各种类型的建筑，从组成平面各局部面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用局部和交通联系局部两类。

建筑平面设计是组合布置建筑物在水平方向房屋各局部的组合关系，它包括使用局部设计和交通联系局部设计。 2.1.1 使用局部平面设计

建筑平面中各个使用房间和辅助房间，是建筑平面组合的根本单元。本设计在使用平面设计中充分考虑了以下几点：注意了房间的面积、形状和尺寸满足室内使用活动和设备合理布置的要求；门窗的大小和位置考虑了房间的出入方便，疏散平安，采风通风良好；房间的构成注意使结构布置合理，施工方便，也要有利于房间之间的组合，所用材料应符合相应的建筑标准；室内空间，以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，应考虑人们的使用和审美要求。

对于辅助房间的平面设计，通常根据建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数，根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑中辅助房间的分布情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形式和尺寸。 2.1.2 交通联系局部设计

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交通联系局部是把各个房间以及室内交通合理协调起来，同时又要考虑到使用房间和辅助房间的用途，减少交通干扰。楼梯是垂直交通联系局部，是各个楼层疏散的必经之路，同时又要考虑到建筑防火要求，本住宅采用板式双跑楼梯。 平面组合设计

建筑平面的组合设计，一方面，是在熟悉平面各组成局部的根底上，进一步从建筑整体的使用功能、技术经济和建筑艺术等方面，来分析对平面组合的要求；另一方面，还必须考虑总体规划、基地环境对建筑单体平面组合的要求。即建筑平面组合设计须要综合分解建筑本身提出的、经及总体环境对单体建筑提出的内外两方面的要求。

2.2 剖面设计

建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各局部的组合关系，剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。

本工程为上海禹辉转印材料厂房，底层层高为m，其他层层高为m。垂直交通采用楼梯，因为考虑到厂房层数较少，仅有三层，没有设计电梯。 2.3 立面设计

立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。

建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、墙墩等构成房屋的结构构件，有门窗、阳台、外廊等和内部使用空间直接连通的部件，以及台基、勒脚、檐口等主要起到保护外墙作用的组成局部。恰当地确定立面中这些组成局部和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实比照等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。

建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平剖面关系，例如房屋的大小、上下、门窗位置，构部件的排列方式等，描绘出房屋各个立面的根本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的根底。设计时首先应该推敲立面各局部总的比例关系，考虑建筑整体的几个立面之间的统一，相邻立面

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间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。

完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，但是从房屋的平、立、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。

本设计工程建筑立面设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分表达了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。

2.4 构造和建筑设计措施 2.4.1 屋顶

平屋顶主要应解决防水，保温隔热，承重三方面的问题，由于各种材料性能上的差异，目前很难有一种材料兼备以上三种作用，因此形成了平屋顶的构造特点为多层次，使防水，保温隔热，承重多种材料叠合在一起，各尽其能。

平屋顶的承重层与钢筋混凝土楼板相同，可采用现浇或预制的钢筋混凝土楼板，现浇屋面板整体性好，屋面刚度大，无接缝，渗漏的可能性较少。当采用预制板时板缝要认真处理，须用1：3干硬性水泥砂浆或200号细石混凝土嵌缝使接缝有足够的强度和密实性，必要时可在缝中加钢筋网片，以提高屋面整体刚度。屋面板一般直接支撑于墙上，当房间较大时，可增设梁，形成梁板结构。屋面板应有足够的刚度，减少板的扰度和变形，防止因屋面板变形而导致防水层开裂。

防水层是平屋顶防水构造的关键。由于平屋顶的坡度很小，屋面雨水不易排走，要求防水层本身就是一个封闭的整体不得有任何空隙否那么即使所使用的防水材料本身的防水性能很好，也不能到达预期的防水效果。工程实践证明，雨水渗陋的部位，大多是破坏了防水层的封闭性的结果。如地基沉陷，外加荷载，地震等因素使承重基层位移变形，导致防水层开裂漏水：再如檐沟，泛水，烟囱等交接处的防水层处理不严实，出现裂缝而漏水；或者受自然气候的影响而开裂漏水。所以在设计施工中应采取有效措施，使防水层形成一个封闭的整体。目前常用的防水层有柔性防水层和刚性防水层两种。

保温隔热层应根据气候特点选择材料及构造方案，其位置就视具体情况而定。一般保温层就设在承重层和防水层之间，通风隔热层就设置在防水层之上或

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承重层之下。

有组织排水是将屋面划分成假设干排水区，按一定的排水坡度把屋面雨水有组织的檐沟或雨水口，通过雨水管排泄到明沟中，再通往城市地下排水系统，有组织排水系统应作到排水通畅简洁，雨水口负荷均匀。屋面排水区一般按每个雨水口排除150-200米2屋面面积进行划分。当屋顶有高差，高处屋面雨水口集水面积≤100米2时，雨水管的水可直接排在低屋面上，但应在出水口处设防护板。假设集水面积＞100米2，高处屋面集水管应直接与低处屋面集水管连接，或自成的排水系统。 2.4.2 楼板层和地面

按施工方法，楼板有现浇式、装配式和装配整体式三种。

与后两种相比，现浇楼板的整体性好，刚度大，抗渗性好。近年来，在一些新建的高层建筑中，整浇楼板得到了广泛的应用。除以上优点外，现浇楼板易于适应各种特殊的情况。例如，平面形状不规那么，有较重的集中设备荷载，或者有较复杂的孔洞等。但是，现浇楼板需要现场支模和铺设钢筋，混凝土的浇筑和养护等劳动量大，且工期较长。随着施工技术的改进和工具式钢模板的广泛应用，以上缺点正在逐渐被克服。

装配式楼板由预制构件在现场安装连接而成，虽然可节约劳动力，加快施工进度，便于工业化生产和机械化施工，但是结构的整体性和刚度较差，在我国多层住宅中应用最为普遍。

装配整体式楼板是将各预制梁或板〔包括叠合梁、叠合板中的预制局部〕，在现场吊装就位后，通过整结措施和现浇混凝土构成整体。目前常用的整结措施有叠合梁、叠合板施加预应力、焊接连接，以及在板面现浇配筋面层。装配整体式的整体性和刚度比装配式的好，又比现浇式的支模工作量少，但是装配整体式的焊接工作量往往较大，而且需要二次叫站浇筑混凝土。通过以上比较，本设计采用现浇式楼板。现浇钢筋混凝土楼板是在现场立模现浇的，他具有整体性好，耐久性强，抗震性好的优点，能适应各种形式的建筑平面，对起重运输设备要求不高，但消耗模板多，施工进度较慢。

现浇肋梁楼板是最常见的楼板形式之一，当板为单向板时称为单向板肋梁楼板，当板为双向板时称为双向板肋梁楼板。

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单向板肋梁楼板由板，次梁和主梁组成，其荷载传递的路线为板，次梁，主梁，柱或墙。次梁的布置通常按开间方向排列，主梁可由柱或墙支撑，主梁的经济跨度为5-8米，次梁为主梁跨度的1/14-1/8，梁宽为梁高的1/3-1/2，次梁间距同板跨。由于板中混凝土用量为整个楼板的50﹪-70﹪，因而板宜取薄些通常板跨在3米以下，其经济跨度为1.7-2.5米，板厚为6-8公分。单向板肋梁楼板主梁次梁的布置，不仅由房间大小，平面形式来决定，而且还应从采光效果来考虑。当次梁与窗口光线垂直时，光线照射在次梁上使梁在顶棚上产生较多的阴影，影响亮度和采光度效果。次梁和光线平行时采光效果较好。

双向板肋梁楼板常无主次梁之分，由板和梁组成，荷载传递路线为板，梁，墙或柱。由于双向板肋梁楼板梁较少，天棚平整美观，但当板跨度较大，板的厚度大于8公分时造价就明显增加，因而用在小柱网的住宅，旅馆，办公楼。

楼面构造与地面构造根本相同，因而以下表达的地面做法也同样适合于楼面。地面面层包括面层本身及踢脚线，踢脚线的作用是遮盖面层与墙面的接缝，保护墙面以防擦洗地面时弄脏墙面，它的材料大多与地面相同，常见做法有与墙面粉刷相平，突出，凹进三种，踢脚线高120-150毫米。

按面层材料及施工方法不同可分为整体地面，块材地面，塑料地面，木地面四类。缸砖地面属于块材地面，缸砖是陶土加矿物颜料烧制而成，缸砖有红棕色和深米黄色两种，形式有方行，矩形，菱形和六角行，八角行，尺寸为100×100，150×150毫米厚度10-19毫米。缸砖质地细蜜坚硬，强度较高，耐磨性好，且耐水，耐酸，耐油，耐碱，易于清洁不起尘，铺设简单，因此广泛采用在地下室，厕所，梳洗室，实验室，及有腐蚀房间的地面。缸砖用15-20毫米厚的1：3水泥砂浆铺砌在结构层上，铺砌时须平整，保持纵横齐直，并以水泥砂浆嵌缝。 2.4.3 墙构造

按墙在平面中所处的位置分，本工程有内墙和外墙，凡位于房屋四周的墙为外墙，其中位于房屋两端的外墙为山墙，位于房屋内部的墙为内墙，外墙有防风，雨，雪的侵袭和保温，隔热的作用，又称外围护墙。因本工程为框架结构，所以内，外墙都主要起分隔房间的作用，不起承重作用，其中沿建筑物短轴方向布置的为横墙，沿长轴方向的为纵轴，墙体所用砌块为黏土空心砖，质轻，价廉，同时起到保护环境的作用。

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墙体除了满足上述主要要求外，还应满足防火要求，墙体材料的燃烧性能和耐火极限符合防火标准的要求，在较大建筑物中，还应按防火标准的要求设置防火墙，把建筑物分成假设干段，以防止火灾蔓延，如耐火等级在三级以上的民用建筑，长度超过100米时应设防火墙，防火墙高出屋面不小于400毫米，任何易燃体不得伸入墙内。

内隔墙为普通砖隔墙，普通砖隔墙有半砖墙，1/4砖墙，采用25号或50号砂浆砌筑。由于隔墙厚度薄，稳定性差，故采取加固措施，对于半砖墙，系普通砖顺砌而成。当高度大于3米和长度大于5米时，一般沿高度方向每隔8-10皮砖砌入φ4的钢筋一根，或每隔10-15皮砖砌入φ6钢筋两根，并使之与承重墙连接。隔墙顶部与楼板相接处用立砖斜砌或将隔墙顶部与楼板之间留出30毫米缝隙并用抹灰封口，以防止楼板由于隔墙顶实过紧而产生负弯矩。当隔墙上开设门洞时，要预埋铁件或带有木锲的混凝土预制块砌入隔墙中，使门框固定在墙上，对于1/4砖墙，系普通砖侧砌而成，砌筑砂浆标号不底于50号。隔墙长但没有门洞时，不宜大于5米；当有门洞时，每侧不宜大于2米，墙身加固一般在每隔500毫米砌入φ4钢筋一根。对于面积较大而又要开设门窗洞时须在水平方向1200毫米立200号细石混凝土柱子，并在垂直方向每隔7皮砖砌入φ6钢筋一根，使之与两端墙连接。

普通砖墙重量大，湿作业多，施工麻烦，1/4砖隔墙更不能用与地震区，但他们又具有耐久和耐湿性，固本工程除卫生间外没有加以利用。

墙面装修包括外墙面装修和内墙面装修两大类型，外墙面装修的作用主要是保护墙体不受外界侵袭的影响，弥补和改善墙体在功能方面的缺乏；提高墙体防潮，防风化，保温，隔热以及耐大气污染的能力，使之稳固，耐久，延长使用寿命，同时通过饰面的质感，线形和色彩以增强建筑物的艺术效果。内墙面装修的作用主要是保护墙体，改善室内卫生条件，提高墙身的保温，隔热和隔声性能以及房屋的采光效能，且增加室内美观。对于一些有特殊要求的房间如浴厕，实验室等，还应根据其需要，选用不同的饰面材料来满足防潮，防水，防尘，防腐蚀等要求。本工程外墙面采用喷涂类，乳胶涂料，无毒，不污染环境。以水为分散介质能在未干透的基层上施工，性能和耐久性均较油漆好；内墙面采用抹灰类的罩面抹灰和装饰抹灰，罩面抹灰按建筑标准，操作工序和质量要求分为三级，即

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普通抹灰，中级抹灰，高级抹灰，该工程取高级抹灰，抹灰厚度为20毫米，在内墙抹灰中，对于易受到碰撞和有防潮防水要求的墙面，如浴厕，等为了保护墙身做成护墙墙身。对于内墙阳角，门洞转角等处常用强度较高的1：2水泥砂浆或预埋角钢做成护角，装饰抹灰有拉条抹灰，拉条抹灰是用专用的模具或嵌条把面层砂浆做出竖线条的装饰抹灰，这种抹灰具有较好的装饰效。 根底和地基

根底和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，根底是建筑物与土层直接接触的局部，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，根底是建筑物的一个组成局部，而地基是根底下面的土层，承受由根底传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成局部。

地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载叫大或土层承载能力叫弱，缺乏足够的稳固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。

根据地基土质好坏，荷载大小及冰冻深度，常把根底埋在地表以下适当深度处，这个深度成为埋置深度〔简称埋深〕。一般根底的埋深应大于冰冻线的深度，从经济和施工角度分析，根底的埋深，在满足要求的情况下越浅越好，但最小不能小于0.5米。天然地基上的根底，一般把埋深在5米以内的叫浅基，超过5米的叫深基。本工程考虑到地下水位的高度，冰冻线的深度，以及地下软弱层的深度和范围，确定1.5米深度作为根底埋深，同时考虑到该工程为框架结构，梁柱中心线不重合，将会产生叫大的竖向弯矩，为了提高抗侧刚度，满足纵横向弯矩的平衡，提高抗剪切能力，该工程选用柱下条基，满足以上条件，同时又能起到节省材料的作用。 2.4.5 楼梯

楼梯是建筑物中的重要组成局部，它是主要的垂直交通设施之一，楼梯的主要功能是通行和疏散。

板式楼梯和梁式楼梯是最常见的现浇楼梯，宾馆和公共建筑有时也采用一些特种楼梯，如螺旋板式楼梯和悬挑式楼梯。此外也有采用装配式楼梯的。

板式楼梯由梯段板、休息平台和平台梁组成，梯段是斜放的齿形板，支承在

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平台梁上和楼层梁上，底层下端一般支承在垄墙上。板式楼梯的优点是下外表平整，施工支模方便，外观比较轻巧；缺点是斜板较厚，约为梯段板斜长1/25~1/30，其混凝土用量和钢材用量都较多，一般适用于梯段板的水平跨长不超过3m时。

梁式楼梯同踏步板、斜梁和平台板、平台梁组成。 设计楼梯时应考虑以下三个根本要求： 1.要满足功能上的要求

楼梯的数量、位置、形式和楼梯的宽度、坡度均应该符合上下通畅、疏散方便的原那么，楼梯间必须直接采光，采光面积应不小于1/12楼梯间平面面积。设置在公共建筑中的主要楼梯，有的需要华美堂皇，有的需要精巧简洁，应在楼梯形式、栏杆式样、材料选用方面作精心设计，一般建筑那么适当考虑美观问题。

2.要满足结构和建筑构造方面的要求

在建筑构造方面要满足稳固与平安的要求，例如扶手、栏杆和踏步之间应有牢固的连接，选用栏杆式样也应注意花饰形式。杆件与杆件的间距应考虑防止发生意外事故。

3.要满足防火、平安方面的要求

楼梯的间距和数量，应根据建筑物的耐火等级，满足防火设计标准中民用建筑及工业辅助建筑平安出口所规定的要求。这样楼梯才有足够的通行和疏散能力，此外还应注意在楼梯间四周的墙，不准有凸出太多的砖柱、砖礅、散热片、消防栓等构件，防止人在紧急疏散通行时受阻而发生意外。在楼梯间内除必须的门以为，不准另外设置门、窗，防止火灾发生时，火焰窜出和烟雾蔓延、扩散到楼梯间而使楼梯失去通行疏散作用。

楼梯材料的选用应该考虑建筑物的耐火等级，同时还应结合考虑材料的耐磨、防滑、易清洁和美观等要求。此外，设计楼梯时尚需考虑到经济和施工的方便。

2.4.6 室外台阶

建筑物室内地面必须高于室外地面，为了便于出入，应根据室内外的高差设置台阶。室外台阶的坡度比楼梯小，在15o-20o之间每级台阶高度约为100-150毫米，宽度在300-400毫米之间。在台阶和出入口之间一般设有1000-1500毫米宽的平台作为缓冲，平台的外表应作成向室外倾斜1-4％的流水坡，以利排水。

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台阶应采用耐久性，抗冻性好和耐磨的材料，如天然石，混凝土，缸砖等。台阶的根底要牢固，较简单的做法只需挖去腐蚀土，做一垫层即可。 2.4.7 门和窗

普通平开门，用普通铰链装于门扇侧面，使门扇与门框固定并能灵活开启，这种门广泛应用于一般房间；弹簧门是平开门中的一种形式，特点是用弹簧铰链代替普通铰链。弹簧门分为单面，双面和地弹簧等类型。单面弹簧门一般为单扇，用于有自关要求的房间，如卫生间等。双面弹簧门和地弹簧门一般为双扇，能双面弹动，开启后又能自动关闭，常用于出入较频繁的场所，如公共建筑的门厅。为了防止人流出入相撞，常在门上镶嵌较大面积的玻璃，因此端面尺寸应比普通铰链平开门稍大，并用硬木制作为宜，边框作成弧行断面，本工程采用了钢铁弹簧门，稳固耐用，美观大方。 平开窗在民用建筑中使用最广泛。其窗扇侧面用铰链与窗框连接，水平开启。有内开和外开之分，外开时不占室内空间，且窗扇与窗框的闭合处防水较好处理，故常采用。平开窗构造简单，开关灵活，维修方便。

推拉窗是窗扇沿导轨或滑槽进行推拉，有水平推拉和垂直推拉之分，推拉窗开启时不占空间，但构造较复杂，窗缝处难密闭，擦窗也困难，故一般少用作外墙窗户，仅用做递物用。

3 结构设计说明

3.1 结构选型

结构是建筑的骨架，是建筑赖以存在的根底,作为建筑的骨架形成人类的建筑空间，用来满足人类的生产、生活需要及对建筑物的美观要求〔结构的建筑功能〕。在正确设计、施工及正常使用条件下，建筑应该具有抵御可能出现的各种作用的能力〔建筑结构的平安功能〕。此外，建筑结构的工程造价及用工量分别占建筑物造价及施工用量的30%~40%，建筑结构工程的施工工期约占建筑物施工总工期的40%~50%〔建筑结构的经济指标〕。

为了使建筑物设计符合技术先进、经济合理、平安闲用、确保质量的要求，建筑结构方案设计，包括结构选型设计占有重要地位。建筑结构方案设计和选型的构思是一项很细致的工作，只有充分考虑各种影响因素并进行全面综合分析，

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才能选出优化的方案。

建筑物的形式和风格总是和构成它的材料和结构方式相适应的。在实践中不断地探索能够经济、合理地充分发挥材料、结构潜力的形式和风格，并逐渐形成建筑体系和结构体系。结构是建筑的骨架，是建筑赖以存在的根底，该厂房选用框架结构是合理的。

框架结构体系是由竖向构件的柱子与水平构件的梁通过节点连接而组成，即承担竖向荷载，又承担水平荷载〔风、地震〕。框架结构体系的优点是建筑平面布置灵活，可以提供较大的建筑空间，也可以构成丰富多变的立面造型。 内力及变形特点

1.平荷载作用下，框架结构内力分布的特点是：底层柱子的轴力、剪力和弯矩，且由上向下减小。一般情况下，每根柱子都有反弯点，但当梁的刚度比柱子刚度小很多时，柱子可能没有反弯点。 2.作用下框架结构的侧向变形主要由两局部组成：

第一局部是由柱和梁的弯曲产生的侧移△1,这局部侧移呈现剪切型特征； 第二局部是由柱的拉伸、压缩产生的侧移△2,这局部侧移呈现弯曲型特征。 其中，第一局部侧移△1是主要的，随着框架结构的高度增大，第二局部侧移△2在总侧移中所占比重逐渐增大，但由于框架结构所能适用的最大高度有限，故两局部侧移合成后的框架结构总位移仍然主要呈现剪切变形的特征；框架结构的变形规律是：底层框架的层间变形最大，向上逐渐减小。 震害特点：

由梁、柱线形杆件组成的框架结构体系，由于侧向刚度教弱，在房屋高度增加的情况下，其内力和侧移增长的很快，在地震的作用下往往由于其过大的侧移，导致结构的破坏。

强烈地震作用下，框架结构体系一旦其构件端部进入塑性屈服，随之就会出现混凝土压酥、脱落、主筋外露、压曲和箍筋崩脱等较重的破坏现象，有的柱子可能出现剪拉、剪压等脆性破坏。在强烈地震作用下，框架梁柱节点可能出现双向交叉裂缝，或沿柱子纵筋方向产生粘结开裂，混凝土保护层剥落，从而导致节点局部柱子钢筋出现灯笼状的压屈破坏。

框架结构体系的震害一般较多发生在柱端。就平面上不同位置的柱子而言，

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边柱的破坏程度一般较中柱为重。边柱之中，又以角柱的破坏程度更重。就竖向不同高度位置的柱子而言，底层柱子往往较以上的柱子更早破坏。就层内一根柱子而言，柱子上端的震害往往重于下端。与柱子的震害相比照而言，梁端及梁身的震害较少、较轻；节点的震害也较少。框架结构的砌体填充墙，在历次地震中表现出普遍的震害。填充墙震害的一般规律是“上轻下重〞；贴砌在框架平面外的填充墙震害比嵌砌在框架平面内的为重。

现浇框架其结构整体性较好，抗震性能强，钢材用量省。缺点是模板消耗量大，现场工作量大，但可采用工业化现浇的施工工艺来改进，效果是不错的，故该工程用现浇的方法。无论是现浇框架，还是预制框架，均应尽量符合“强柱弱梁，强剪弱弯，强压弱弯，强节点弱构件〞的抗震设计准那么，使框架结构具有合理的抗震破坏机制——梁铰侧移机制，到达标准对结构抗震的目的要求。

梁、柱混凝土强度等级相差不宜大于5Mpa，如超过时，梁、柱节点区施工时应作专门处理，使节点区混凝土强度等级与柱相同。 构配件的选择：

框架结构的开间、进深、层高等尺寸以及所选用的构件类型应尽量减少规格类型，以利于构件生产的工业化，并最大限度地利用国家标准构配件。 截面尺寸要求：

框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形，根据建筑需要也有圆形，八角形等，也可采用柱肢厚度与墙体厚度一致的T形、L形、十字形的截面形式。框架柱截面尺寸确实定按标准中构造要求定。 填充墙要求：

框架结构的填充墙应优先选用预制轻质砌块或墙板，填充墙应按标准的构造要求与框架可靠拉结。框架结构的填充墙宜与框架梁、柱轴线位于同一垂直平面内。

结构布置要求

抗震框架结构的平面布置应力求简单、规那么、均匀、对称，使刚度中心与质量中心尽量减小偏差，并尽量使框架结构的纵向、横向具有相近的自振特性。框架结构应布置并设计为双向抗侧力体系，主体结构的梁柱间不应采用铰接，也不应采用横向为刚接，纵向也铰接的结构体系。

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3.2 结构设计

框架结构一般有按空间结构分析和简化成平面结构分析两种方法。在计算机没有普及的年代，实际为空间工作的框架常被简化成平面结构采用手算的方法进行分析。近年来随着微机的日益普及和应用程序的不断出现，框架结构分析时更多的是根据结构力学位移法的根本原理编制电算程序，由计算机直接求出结构的变形、内力，以至各截面的配筋。

由于目前计算机内存和运算速度已经能够满足结构计算的需要，因此在计算机程序中一般是按空间结构进行分析。但是在初步设计阶段，为确定结构布置方案或估算构件截面尺寸，还是需要采用一些简单的近似计算方法，以求既快又省地解决问题。另外，近似的手算方法虽然计算精度较差，但概念明确，能够直观地反映结构的受力特点，因此，工程设计中也常利用手算的结果来定性的校核判断电算结果的合理性，所以我将重点介绍框架结构的近似手算法。 计算单元确定

框架结构是一个空间受力体系，常常将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，除端部外，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可；而作用于纵向框架上的荷载那么各不相同，必要时应分别进行计算。

1.节点的简化

框架节点一般总是三向受力的，但当按平面框架进行结构分析时，那么节点也相应地简化。在现浇钢筋混凝土结构中，梁和柱内的纵向受力钢筋都将穿过节点或锚入区，这时应简化为刚节点。

2.柱网和层高确实定

在结构计算简图中，杆件用轴线来表示。框架梁的跨度即取柱子轴线之间的距离。框架的层高〔框架柱的长度〕即为相应的建筑层高，而底层柱的长度那么应从根底顶面算起。对于不等跨框架，当个跨跨度相差不大于10%时，在手算时可简化为等跨框架，跨度取原框架各跨跨度的平均值，以减少计算工作量。但在电算时一般可按实际情况考虑。

3.截面尺寸确定〔根椐梁的跨度初估〕。

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4.柱截面尺寸确实定〔根据层高初估〕。 5.构件截面抗弯刚度的计算。

在计算框架梁截面惯性距I时应考虑到楼板的影响。在框架梁两端节点附近，梁受负弯矩，顶部的楼板受拉，楼板对梁的截面抗弯刚度影响较小；而在框架梁的跨中，梁受正弯矩，楼板处于受压区形成T形截面梁，楼板对梁的截面抗弯刚度影响较大。在工程设计中，为简便起见，仍假定梁的截面惯性距I沿轴线不变，对现浇楼盖中框架取I=2I00;对装配整体式楼盖，这里I0为矩形截面梁的截面惯性矩。

反弯点发首先假定梁柱之间的线刚度只比为无穷大，其次又假定柱的反弯点高度为一定值，从而使框架结构在侧向荷载作用下的内力计算大为简化。但这样做同时也带来了一定的误差，首先是当梁柱线刚度较为接近时，特别是在高层框架结构或抗震设计时，梁的线刚度可能小于柱的线刚度，框架节点对柱的约束应为弹性支承。柱的抗侧刚度不但与柱的线刚度和层高有关，而且还于梁的线刚度等因素有关。

另外，柱的反弯点高度也与梁柱线刚度比、上下层横梁的线刚度比、上下层层高的变化等因素有关。本设计为一幢多层办公楼，起特点是恒载大、活载小、层数多，因而在横向地震作用下，由于梁、柱的线刚度接近，不宜采用固定零点位置的反弯点法，宜采用“D〞值法计算。 荷载标准值计算 1. 恒载计算

2. 活载标准值计算 地震作用计算

在此仅考虑水平地震作用即可，并可采用基底剪力法计算水平地震作用力。为求基底剪力，先要计算结构各层的总重力荷载代表值，在此为简化计算，仅取一榀框架的重力荷载代表值进行计算。 顶层重力荷载代表值包括：屋面恒载，

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50%屋面活荷载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙体自重以及女儿墙自重。其它层重力荷载代表值包括：楼面恒载，50%楼面活荷载，纵、横梁自重，楼面梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵、横墙自重。请注意：在计算重力荷载代表值时，屋面活荷载仅考虑雪荷载。

按设防烈度为7度，由?抗震标准?查得水平地震影响系数最大值αmax=0.08，按远震情况下的Ⅳ类建筑场地，由?抗震标准?查得特征周期值Tg=0.9>T，那么地震影响系数α1=αmax=0.08 。 框架结构侧移计算 控制框架结构侧移要计算两局部内容：一是计算顶层最大侧移，因周期过大，将影响使用；二是计算层间相对侧移，其值过大，将会使填充墙出现裂缝。引起框架的侧移，主要是水平荷载作用。

对一般的多层框架结构而言，仅需计算由梁柱弯曲变形所产生的侧向位移，而不考虑梁柱的轴向变形和截面的剪切变形所产生的结构侧移，这样计算的框架侧移已能满足工程设计的精度要求。 3.2.5 荷载作用下的框架结构内力计算

框架结构在竖向荷载作用下的内力计算可近似地采用分层法。通常，多层多跨框架在竖向荷载作用下的侧移是不大的，可近似的按无侧移框架进行分析，而且当某层梁上有竖向荷载时，在该层梁及相邻柱子中产生较大内力，而在其他楼层的梁、柱子所产生内力，在经过柱子传递和节点分配以后，其值将随着传递和分配次数的增加而衰减，且梁的线刚度越大，衰减越快。因此，在进行竖向荷载作用下的内力分析时，可假定作用在某一层框架梁上的竖向荷载只对本层楼的梁以及与本层梁相连的框架柱产生弯矩和剪力，而对其他楼层框架和隔层的框架柱都不产生弯矩和剪力。

于是，多层多跨框架在多层竖向荷载同时作用下的内力，可以看成是各层竖向荷载单独作用下的内力的叠加，但还要进行修正。除底层以外其他各层柱的线刚度均乘0.9的折减系数。柱的弯矩传递系数为1/3。

用弯矩二次分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活载的不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，假设活荷载占总荷载

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比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.1~1.2的放大系数予以调整。

弯矩二次分配法：

1.因框架结构和作用荷载对称，仅取半跨进行分析，这时中跨梁的相对线刚度应乘以修正系数1/2。

2.计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分配。

3.将所有杆端的分配弯矩向运端传递，传递系数均为1/2

4.将各节点因传递而产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配，使各节点处于平衡状态。 各杆端弯矩计算

1.固端弯矩的计算：

梁上的分布荷载含有矩形、梯形或三角形荷载，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端相等的原那么，先将梯形分布荷载及三角形荷载化为等放均布荷载，在此采用后一方法。

2.梁端剪力及柱轴力计算 3.跨中弯矩的求解：

对于跨中弯距的求解，应按转化前的计算简图进行计算，在本设计中为简化计算，是按照转化后的计算简图进行计算的。

4.柱边剪力和柱边弯矩： 计算公式： 柱边剪力：

V柱边=V梁端-qb/2 柱边弯矩：

M柱边=M梁端-V柱边b/2 横向框架内力组合

通过框架内力分析，获得了在不同荷载作用下产生的构件内力标准值。进行结构设计时，应根据可能出现的最不利情况确定构件内力设计值。

1.结构抗震等级

结构抗震等级可根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素，由表确定可知，

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本工程的框架为三级抗震等级。

2.框架梁内力组合

本工程考虑了两种内力组合，即Gk+1.4 SQk，1.2 SGkQk+ S Ek，各层梁的内力组合结果见表。

取上述荷载组合中最不利情况作为截面设计时用的内力设计值。 构件设计

1.框架梁

梁正截面受弯承载力计算，梁斜截面受弯承载力计算，梁的抗震构造措施。 2.框架柱

柱截面尺寸验算，柱正截面承载力计算，柱斜截面承载力计算，柱的抗震构造措施。

4 结构计算

4.1 工程资料

1.工程概况：我们本次设计课题是南昌某公司厂房设计，设计建筑面积4300平米左右。主体六层，无地下室，本工程为丙类建筑，地基按Ⅳ类场地土，场地平坦，中等硬度，合理使用年限50年。建筑物底层层高为3.9米，二、三层层高为3.6米，柱、梁、板均为现浇结构。

2.设计标高：室内设计标高±0.000，室内外高差300㎜。 3.地下水：水位为-1.35m，水质对混凝土没有侵蚀作用。 4.门窗做法：采用木门，铝合金窗 。门厅处门为铝合金门。 5.工程地质资料：持力层为粉土，地基承载力特征值fak为130KPa。 6.抗震设计烈度为7度，抗震分组为第三组。 7.22，屋面活荷载为0.5KN/m2。

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4.2 结构选型

1.结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系

2.屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，柔性防水屋面，屋面板厚120㎜

3.楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，板厚120㎜ 4.楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯 5.根底：采用柱下条形根底

根据这些资料和设计的平面图和结构布置，我选取第五榀框架作为计算单元，并据此来进行框架计算。

4.3 初估梁柱截面尺寸

1.梁的截面尺寸

各梁截面尺寸确定如下：

主梁：

1111hb(~)lb,bb(~)hb181232

次梁：

1111hb(~)lb,bb(~)hb14832 11横梁： hb(~)8400(467~700)，取700mm

181211 bb(~)600(200~300),取300mm

3211纵梁： hb(~)6600(367~550),取600mm

181211bb(~)500(167~250),取300mm

3211次梁： hb(~)6600(471~825),取600mm

14811bb(~)500(167~250),取300mm

322.柱的截面尺寸 由现浇钢筋混凝土房屋的抗震等级可知该框架结构其轴压比限值μn=0.9。 ×2×2。

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边柱：Ac≥113400mm2 中柱：Ac≥2093mm2

如取柱截面为正方形，那么边柱和中柱截面的高度分别为337mm，457mm。因为柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm，柱净高与截面长边尺寸之比宜大于4，取截面尺寸为600×600mm2

×2

Ac≥113400mm2

113400=337mm，取400mm 所以b×h=400×400mm2。 底层柱高为，。

4.4 框架计算简图及梁柱线刚度

1.选取框架5为计算框架。

2.根据地质资料，确定室内外高差为300mm,根底顶面离室外地面600 mmm。在求粱截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2Io(Io为不考虑楼板翼缘作用的粱截面惯性矩)。

EI3010610.30.73232.2103KNm 横向框架：梁：底层i=l8.412 其他层：i=32.2103KNm

EI3010610.67.5103KNm 柱:底层：l4.812EI3010610.90103KNm 其他层：i= l3.612 令i=90103，其余柱、梁的相对线刚度见以下列图：

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0.360.360.361.01.01.00.360.360.361.01.01.00.360.360.360.750.750.75ABC0.75D2

横向框架相对线刚度4.5 荷载计算

恒载计算 1.屋面：

20 厚细石混凝土保护层 22×KN/ m2 KN/m2 APP改性沥青防水卷材： KN/m2 10厚水泥砂浆找平层 ×KN/m2 80厚矿渣水泥保温板

×KN/m2

120厚现浇混凝土楼板 ×25=3KN/m2 2％坡度细石混凝土找坡层 ×KN/m2 10厚板底抹灰 ×KN/m2 合计： KN/m2 2.楼面

30mm水磨石地面 KN/m2 120厚现浇混凝土楼板 ×25=3KN/m 10厚板底抹灰 ×KN/m2

合计 KN/m2 3.卫生间楼面

8厚地砖楼面、干水泥擦缝 ×KN/m2 5厚1：1水泥细砂浆结合层 ×KN/m2

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1.01.0江西理工大学南昌校区13届毕业设计计算书

30厚C20细石混凝土 KN/m2 120厚现浇混凝土楼板 ×25=3KN/m2 10厚板底抹灰 ×KN/m2 合计 KN/m2 4.柱

〔1〕600×600mm2

柱自重 25××0.6=9KN/m2 10厚混合砂浆抹灰层 ××4×KN/m2

合计 KN/m2 〔2〕400×400mm2

自重 25××0.4=4KN/m2 10厚混合砂浆抹灰层 ××4×KN/m2

合计 KN/m2 5.墙自重 〔1〕外纵墙

二、三层带窗局部：

纵墙 ××KN/m 铝合金窗 ×KN/m

外墙涂料 KN/m 10厚内墙混合砂浆抹底 ××KN/m

合计 KN/m 二、三层不带窗局部：

纵墙 ××KN/m

外墙涂料 KN/m 10厚内墙混合砂浆抹底 ××KN/m 合计 KN/m 底层带窗局部：

纵墙 ××KN/m 铝合金窗 ×KN/m

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外墙涂料 KN/m 10厚内墙混合砂浆抹底 ××KN/m

合计 KN/m 底层不带窗局部：

纵墙 ××KN/m

外墙涂料 KN/m 10厚内墙混合砂浆抹底 ××KN/m

合计 KN/m 〔2〕内纵墙

二、三层：

纵墙 ××KN/m 10厚双侧混合砂浆抹底 ××17×KN/m

合计 KN/m 底层：

纵墙 〔3.9-0.6〕×× KN/m 10厚双侧混合砂浆抹底 ×3.3×17× KN/m 合计 KN/m 〔3〕外横墙

二、三层：

横墙 〔3.6-0.7〕××KN/m

外墙涂料 KN/m 10厚内墙混合砂浆抹底 ×〔3.6-0.7〕×KN/m 合计 KN/m 底层：

横墙 〔3.9-0.7〕××KN/m

外墙涂料 KN/m 10厚内墙混合砂浆抹底 ×〔3.9-0.6〕×KN/m 合计 KN/m 〔4〕内横墙

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二、三层带门局部：

横墙 ×〔3.6-0.7-2.1〕×KN/m 木门 ×KN/m 10厚双侧混合砂浆抹底 ×〔3.6-0.6-2.1〕×17×KN/m 合计 KN/m 二、三层不带门局部:

横墙 ×〔3.6-0.7〕×KN/m 10厚双侧混合砂浆抹底 ×〔3.6-0.7〕×17×KN/m 合计 KN/m 底层带门局部：

横墙 ×〔3.9-0.7-2.1〕×KN/m 木门 ×KN/m 10厚双侧混合砂浆抹底 ×〔3.9-0.7-2.1〕×17×KN/m

合计 KN/m 底层不带门局部:

横墙 ×〔3.9-0.7〕×KN/m 10厚双侧混合砂浆抹底 ×〔3.9-0.7〕×17×KN/m 合计 KN/m 6.梁自重 〔1〕横梁：

自重 ×〔0.7-0.12〕×25=3KN/m 抹灰 17×［〔0.7-0.12〕×2+0.25］×0.KN/m 合计 KN/m 〔2〕纵梁、次梁：

自重 ×〔0.6-0.12〕×KN/m 抹灰 17×［〔0.6-0.12〕×2+0.25］×KN/m 合计 KN/m 活荷载计算

1.屋面活荷载 0.5KN/m2

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2.楼面生活区活荷载 2 楼面生产区活荷载 2 楼梯间活荷载 2

3.雪载 Skrs01.00.20.2KN/m2

4.6 横向水平地震作用计算

4.6.1 重力荷载代表值的计算

××活载标准值,其中结构和构件自重取楼面上、下半层高度范围〔顶层取一半〕的结构构件自重。

1. 屋面处的重力荷载代表值计算： 屋面重 ××25.2=68KN ×27×××8×KN

×KN/根 〔截面为600×600mm2〕 × KN/根 (截面为400×400mm2) 横墙重 内部：

××

××××KN 外部：2××KN 纵墙重 ××KN

外部: ××8××3×8×KN 女儿墙重

××〔25.2+52.8〕×2×××××17〕×2×(25.2+52.8)=771KN

G顶层G屋面G柱G墙G女儿墙G梁 22（33.83615.54）（258.7680.45.91020.2）6877120.1

2213744KN

2. 三楼楼面处的重力荷载代表值：

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××KN

矩形柱 600× KN 400× KN KN

外部：680 KN 纵墙重 内部：6.9 KN KN

GG楼面G柱G墙G梁（33.83615.54）258.76806.91020.220.1 4417.510374.2KN3. 二楼楼面 底层横墙 ×××××× KN 外部： ×× KN 底层纵墙 ×8=123 KN

××8××3×8× KN

GG楼面G柱G墙G梁 33.83615.5445.13620.64） 22258.76806.91020.2318.5745.91231094.9+（）22+20.1=10426.7KN4417.5（4. 屋面活荷载标准值

Q雪q雪s52.825.20.2266.1KNQ不上人0.5s0.552.825.2665KN5. 楼面活荷载标准值：

Q生活区2.06.625.2332KNQ生产区3.56.625.274074KN

QQ生活区Q生产区33240744406KN 6. 总重力荷载代表值：

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G屋面137440.5266.113877KN G楼面三10374.20.5440612577KN

G楼面二10426.70.5440612629KN 框架梁、柱抗侧刚度计算

由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇注，对于中框架梁Ib2I0，其中I0为梁的惯性矩。

采用C30混凝土，Ec3.0107KN/m2。 1.框架梁的线刚度计算

截面(m)跨 度 混凝土Ec〔b×h〕 〔m〕 2〔KN/m〕 × 7×10 2I013 bh12Ib2I0 -3×10 中框架梁刚度 -3×10 4×10

2.框架柱线刚度:

柱线刚度 层次 3 2 1 截面 × × × 层高h 混凝土Ec ×10 ×10 ×10 777惯性矩 ×10 ×10 ×10 -3-3-3icEcIc h49×10 9×10 ×10 44

各层柱侧向刚度D值： 层 次 三 边柱 12500 12500 24229 中柱 27

21667 21667 29467 D 615006 615006 966528 二 一 江西理工大学南昌校区13届毕业设计计算书

3.框架结构侧移验算：

侧移验算宜在框架结构内力计算之前进行，以减少因构件刚度缺乏而进行的重复计算。

(1)结构等效总重力荷载代表值Geq

Geq0.85Gi×〔13877+12577+12629〕=33390KN (2)结构根本自振周期计算：

T1.25(0.250.13103H)3B5252 1.25(0.250.131030.31s12) 38.43由于该工程所在地区为抗震设防烈度为七度，场地类别为Ⅳ类，抗震分组第三组，由标准查得 max0.08，Tg0.9s

由于0.1FEKGeq×33390=2657KN (4)计算各层水平地震标准值 由于TGkHkkGHkk11387712125778.4126294.8

332790所以 F1126294.82657483KN

332790125778.4F22657843KN

3327901387712F326571329KN

332790(5)计算各层层间剪力Vi

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V1 =F1+F2+F3=2657KN

V2 =F2+F3=2172KN V3=F3=1329KN

1329KN843KN483KN(a)水平地震作用(b)层间地震剪力

〔6〕变形验算：

层间位移jFjD

顶点位移zj

层 次 层底地震剪力 D 层间位移 顶点位移 层高 h 最大层间位移与层高之比 5×10 9×10 ×10 -4-4-4总高 H 12 12 12 顶点位移与总高比 三 二 一 1329 2172 2657 615006 615006 966528 ×10 ×10 ×10 -3-3-3×10 ×10 ×10 -3-3-3 ×10 ×10 ×10 -4-4-4

又

jh11，zH 450550所以上述数据通过验算，框架在水平地震作用下变形是满足要求的。 4.框架地震内力计算：

框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法，反弯点高度通过表查出，具体数据

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如下：

柱别 A (D) 1 B (C) 1 3 2 层数 3 2 y0 121223121223 y1 0 0 ／ 0 0 / y2 / 0 0 / 0 0 y3 0 / 0 0 / 反弯点高度 注：y=y0+y1+y2+y3

y0 ——标准反弯点高度比

y1——上、下横梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值

y2、y3 ——上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值

1329KN1.00.361.00.361.00.361.0843KN1.00.361.00.361.00.361.00.383KN0.750.750.360.750.360.75ABCD

柱端剪力及弯矩计算表

层次 柱别 A V (KN) 反弯点高 M b

M u12500132927 61500630 江西理工大学南昌校区13届毕业设计计算书

三 B C D 二 A B C D 一 A B C D 21667132946 615006 27 211 291 291 211 105 145 145 105 12500217244 61500621667217276 61500676 44 24229265766 96652829467265781 96652881 67

梁端弯矩、剪力及柱轴力计算表： 层 次 3 梁 别 AB BC CD 2 AB BC CD 1 AB BC CD Mb(KN M) 109 109 140 140 l Mb(KN M) 109 109 140 140 r Vb (KN) -28 -28 -40 -33 -40 NA〔KN〕 NB〔KN〕 NCND〔KN〕 〔KN〕 3 -3 10 -10 注：〔1〕表中梁端弯矩、剪力均以绕梁端截面顺时针方向为正，轴压力以压为正。

〔2〕本表中Mbl 、Mbr分别表示同一梁的左端及右端弯矩。

31

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48.8.8.8.683.1.482.241.4109131.482.841.410913682.8109132.248.683.6179.848.6132.282.810910514013614014014513614014574.874.8179.8105211A291B291C211D地震作用下梁、柱弯矩图

4.7 竖向荷载作用下框架结构内力分析

4.7.1 计算单元

4.7.2 荷载计算

取中间框架进行内力计算。由于楼面荷载均匀分布，所以可取两轴线之间的长度为计算单元宽度，如上图。

因梁、板为整表达浇，故直接传给横梁的楼面荷载为三角形分布荷载，计算单元内其余荷载通过次梁、纵梁传给横梁或柱，也有通过纵梁的集中荷载的形式

32

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传给柱，另外，本设计中纵梁轴线与柱轴线重合，框架梁自重按均布荷载考虑。 1. 恒载作用下：

1722.114.9KN/m 3217 直接传至横梁上的楼面荷载 3.3222.17.4 KN/m

32a、直接传到横梁上的屋面荷载 6.7b、将作用于纵梁、次梁的板梯形荷载转化为等效为均布荷载

232.12.1A轴： 屋面 6.7122.111.6 KN/m

6.66.6 ×× KN/m 次梁: ××× KN/m

××× KN/m

c、屋面框架节点集中荷载标准值

顶层框架边节点集中荷载 ××6.6=133KN 顶层框架中节点集中荷载 ×KN ×KN

楼面框架节点集中荷载标准值

中间层边节点集中荷载：××××3.6=133KN 中间层中节点集中荷载：

×××KN

次梁与边跨节点的集中荷载：

××KN

d、屋面层次梁传至横梁的集中荷载174.3KN，将其转化为等效均布荷载qe，

2F217431.1KN/M qe3l38.4 楼面层次梁传至横梁的集中荷载97.6KN，将其转化为等效均布荷载

2F297.617.4 KN/M qe3l38.433

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14.9+31.1+3.2=49.2KN/M7.4+17.4+3.2=28KN/M28KN/MABCD恒载作用下

本例中，因结构与荷载都对称，故取对称轴一侧的框架作为计算对象，且中

间跨梁取为竖向滑动支座。

采用弯矩二次分配法计算杆端弯矩。首先，计算杆端弯矩分配系数。由于计算简图中的中间跨梁梁长为原梁长的一半，故其线刚度应取2××104 KNM。下面以第一层两个框架节点的杆端分配系数计算为例，其中SA 、SB分别表示边节点和中节点各杆端的转动刚度之和。

SA =4×〔9+6.75+3.2〕×104 =4××104KNm/rad SB =4×〔9+6.75+3.2〕×104 ×104×104 KNm/rad

96.750.47 A下柱0.36 18.9518.953.246.750.17 B下柱0.33 18.9582.243.2490.16 B上柱0.44 82.282.26.40.08 82.2A上柱A右梁B左梁B右梁 其次计算杆件固端弯距，兹以在恒载作用下第一层的边跨梁为例说明计算方法，边跨梁的固端弯距为：

MA121ql49.28.422.6KNm 1212

34

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上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.740.260.230.650.12-2.62.6-2.6195.868.7900030.6034.390-22.6-8-7.91-22.4-4.13-27.8-3.9-4-2.223.58.21.440.74199.5-199.5288.4-20.6-267.90.420.420.160.140.390.390.08-145.8145.8-145.861.261.223.3000097.934.2011.600-55.5-55.5-21.1-1.62-4.5-4.5-0.93-11.3-7.2-0.8-10.6-11.2-2.78.18.13.13.49.69.60.8100.440.8-141.3148.5-6.12.4-145.90.470.360.170.160.440.330.08-145.8145.8-145.868.552.224.7000030.6012.30-14.4-11-5.2-2.0-5.4-4.1-1.0-27.8-1-2.6-2.213.1104.70.771.61.60.47051.5-122.61.27-4.7-2.5-145.2A25.7恒载作用下B-1.335

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199.5199.5152141.340.867.1122.651.57073.1100.4288.4267.920.6148.5128.1145.92.41.27145.22..766.465.76.1A25.71.3B恒载作用下弯矩图（kNm)

由于框架梁剪力VqlM 2l

24.88.4122.61.27100.4KN 28.424.88.4122.61.27107.9KN 梁右端 V28.4以底层边跨为例：梁左端 V 利用公式得出各梁端剪力见以下列图：

178.41199.5103.3104.1199.51051051104.1107.9104.1178.4103.3100.4104.1107.9100.4ABCD恒载作用下框架梁剪力图（kN)

36

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388.5178.4281.7597.6382.1809.6AB恒载作用下框架柱轴力图（kN)

2. 活载作用下：

a、直接传到横梁上的屋面荷载 2.01722.14.46KN/m 3217直接传至横梁上的楼面荷载 3.522.17.8KN/m

32b、将作用于纵梁、次梁的板梯形荷载转化为等效为均布荷载

A轴： 屋面 ××KN/m

楼面 ××2.1=6KN/m

次梁： 屋面 ×××KN/m 楼面 ×××KN/m

因关于中跨中心线对称，所以取一跨半来分析： 将次梁传给横梁上的那局部集中荷载转化为均布荷载：

6.96.638.1KN/m 8.4212.26.6314.3KN/m 楼面：

8.42 屋面：

c、屋面框架节点集中荷载标准值

顶层框架边节点集中荷载 ×6.6=KN

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顶层框架中节点集中荷载 ×6.6=KN

楼面框架节点集中荷载标准值

中间层边节点集中荷载： 6×6.6=KN 中间层中节点集中荷载：×6.6=KN

3. 计算出每层承受的均布荷载：

楼面： 4.3+7.8=22.1 KN/m

3MA左2 MA左M1A左112.568.4273.9KNm12122.18.42129.9KNm 12122.18.42129.9KNm12

12.56KN/M22.1KN/M22.1KN/MAB活载作用下CD

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上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.740.26-73.90.2373.909.6-2.2-3.61.3790.650.12-73.9.727.8-20.6-12.29.859.519.20-7.2-1.13.5-59.500-6.2-2.03.6-4.60-1.20.7-74.40.420.420.16-129.90.14129.9010.4-1.5-4.71.4135.40.390.390.08-129.9.627.4-24.4-10.37.35.65.630.6-24.4-6.47.3561.7520.80-9.3-0.82.8-116.400-4.1-3.14-3.200-4.1-2.44-2.50-0.80.8-129.90.470.360.17-129.90.16129.9011.1-1.8-2.30.7137.60.440.330.08-129.961.127.3-12.8-12.26.269.6.822.1000-4.9-21.9-500-9.8-4.6-0.9-3.7-0.94.741.72.2-111.11.4-2.30.3-130.5A25.7活载作用下B-1.3

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59.559.1.4116.461.7569111.141.769.670.5.657974.44.636.3129.92.5137.67130.52.365135.43.25.4A20.81.2B

活载作用下框架梁剪力、框架柱轴力计算方法与恒载作用下时相同。

活载作用下弯矩图（kNm)50.452.755.190.592.855.195.195.152.792.5.992.852.790.5100.492.5.9.6ABCD活载作用下框架梁剪力图（kN)

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50.4107.8140.9295.7230.84.4AB活载作用下框架柱轴力图（kN) 内力组合

1.横梁控制截面内力标准值

以第一层的梁、柱内力组合和设计截面为例，说明设计方法。

恒载作用A支座边缘处的 Mb、Vb

在竖向荷载作用下:

MbMVqb，VbVb 22

b=0.6m， V=10，，q=28KN/m MbMV1b=122.6100.40.692.4KNm 22q1VbVb=100.4280.694KN

22活载作用A支座边缘处的 Mb、Vb b=0.6m， V=， M= MbMV1b= 111.1.60.684.2KNm 22VbV.6KN

41

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框架各层梁端控制截面内力控制值

层 次 3 截 恒载内力 柱轴线处 V 1 105 柱边缘处 M 117 V 1 94 活载内力 柱轴线处 M 79 V 柱边缘处 M V 地震荷载内力 柱轴线处 M 109 109 140 140 V 28 28 26 40 40 33 柱边缘处 M 45 38 38 V 面 M A Bl Br 2 A Bl Br 123 28 100 28 101 26 167 40 128 40 130 33 1 A Bl Br 2. 梁控制截面的内力组合值

下面以第一层AB跨梁为例说明在1.2恒+0.9活+1.3地震组合项中各内力组合值确实定方法。

当地震〔〕作用时：

横活地 MA1.2MK0.9MK1.3MK 1.20.892.40.90.884.21.316767KNm

横活地MBl(1.2MK0.9MK1.3MK)(1.20.8121.80.90.8108.81.3128)366KNm横活地VA1.2VK0.9VK1.3VK

1.2940.9.61.340141KN横活地VBl1.2VK0.9VK1.3VK

1.2101.50.995.91.340245KNq1.2280.922.149KN/m

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q=4936667x141245

由于梁端弯距系支座边缘处的弯距值，故计算时应取净跨 ln8.40.67.8m

假定梁跨中最大弯距至A端的距离为x，那么最大弯距处的剪力应满足

Vx141(4925.3)x0

得x2.9m 梁跨中最大弯距M：

1 M492.9267273KNm

2同样，可求出地震〔〕作用时，梁端截面弯距、剪力及跨中截面弯距。梁端截面剪力及跨中弯距可考虑左、右地震方向时两者中的较大值。

梁控制截面内力组合值 截 面 支 三 座 层 跨 中 二 层 一 层 支 座 跨 中 支 座 跨 中 A -183 1.2SGK1.4SQKM V 272 303 287 --- --- --- --- 256 --- --- -313 -194 160 -319 -51 246 218 67 -361 273 220 横活地 1.2MK0.9MK1.3MKM〔〕 M〔〕 -214 -293 V 260 273 --- --- Bl Br AB BC A -330 -59 -314 233 239 234 --- --- Bl Br AB BC A -366 -28 -350 245 259 243 --- --- Bl Br AB BC 3. 柱控制截面内力组合值

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柱控制截面为其上、下端截面〔柱端弯距以绕柱端截面逆时针为正，柱端剪力以绕柱端截面顺时针方向旋转为正〕。

下面为第一层柱在恒载、活荷载、地震作用下的弯距图及相应的轴力和剪力的实际方向，组合时应确定内力值的正负号。以第一层B柱上端截面在“1.2SGK0.9SQK1.3SEK〞组合项时的内力为例说明组合方法。

第一层A、B柱控制截面内力组合值表

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截 面 A 上 M N 端 V 下 M 柱 N 端 V 上 M B N 端 V 下 M 柱 N 端 V SGK SQK SEK 1.2SGK1.4SQK横活地 1.2M0.9M1.3MKKK Mmax及 N、V -236 1398 -118 -323 1448 -118 198 1999 106 381 2053 106 Nmax及 N、V 1408 1462 -38 2255 2309 Nmin及 N、V 37 1190 55 225 1245 58 198 1999 106 381 2053 106 左地震 1314 1359 -13 -13 105 78 66 211 78 66 145 10 81 291 10 81 1408 1462 -38 2255 2309 37 1190 55 225 1245 58 199 1999 381 2053 106 右地震 -236 1398 -118 -323 1448 -118 -183 2025 -103 -375 2079 -103

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注：〔1〕表中的M量纲为KNm，N，V量纲为KN。

〔2〕弯矩以绕柱端截面逆时针为正，剪力那么以顺时针为正，轴力以

受压为正。

-+-+-+-+恒载活载

-++-++--地震()地震()

在地震〔左〕作用下：

M1.22.50.92.31.3145199KNm N1.213140.9484.41.3101999KN V1.20.790.90.731.381106KN 在地震〔右〕作用下：

M1.22.50.92.31.3145183KNm N1.213140.9484.41.3102025KN V1.20.790.90.731.381103KN

4.8 梁、柱截面设计

梁截面设计

比较各层梁端、跨中弯矩及剪力，选取底层横梁来作为计算。混凝土等级选用C30，(fc14.3N/mm2,ft1.43N/mm2)，HRB400级钢筋

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(fyfy'360N/mm2)，HPB235级钢筋(fyv210N/mm2)。 1. AB跨：跨中截面 M=273KNm

支座截面 MA366KNm,MBl361KNm 〔1〕跨中：

11.0,fc14.3N/mm2,fyfy'360N/mm2,b0.518 假设受拉钢筋为单排，故取h0=h-35 =600-35=565mm M273106 s0.24 1fcbh021.014.32505652112s1120.24 0.27<b

As1fcbh0fy1.014.32500.275651514mm2

360 现选配422

As1520mm2。

〔2〕 支座A

MA366KNm,As'1520mm2

sMfy'As'(h0s)3661063601520(56535)1.014.325056520.07

1fcbh02

112s1120.07 0.07<b

M366106As1918mm2

fy(h0s')360(56535)现选配4

25

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As19mm2

〔3〕支座Bl

M361KNm,As'1520mm2

M3611062A12mms fy(h0s')360(56535)现选配4

25 As19mm2 BC跨：MBr350.9KNm,Mcl350.9KNm,M中220KNm

计算方法与上述相同，计算结果为： 跨中截面：

选配4支座截面：

22

选配42. 斜截面受弯承载力计算：

25

〔1〕 VA245KN,VBl259KN,Vcr243KN 取V=259KN作计算。 〔2〕 验算截面尺寸 hwh0565mm,hw/b5652.264 250 因混凝土强度等级C30，低于C50，取c1.0那么

0.25cfcbh00.251.014.3250565505KNV259KN， 所以截面尺寸满足要求。 〔3〕 验算是否按计算配置箍筋

0.7ftbh00.71.43250565141KNV259KN 故需按计算配置箍筋。 〔4〕 计算箍筋数量

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假设只配箍筋：

AsvV0.7ftbh0(259141)1030.79 S1.25fyvh01.25210565查标准得，该构件箍筋直径不宜小于6mm，最大间距Smax250mm，选用双肢10箍筋，Asv157mm2，那么SAsv199mmSmax250mm。 0.79 取S=200mm，相应的箍筋配筋率为：

Asvf1570.3%sv,min0.24tbs250200fyv

1.430.240.16%。210sv 故所配双肢10@200满足要求。 4.8.2 柱截面设计

以底层B柱为例说明计算方法。〔采用对称配筋〕

纵筋选用HRB400级钢筋(fyfy'360N/mm2)，箍筋选用HPB235级钢筋

(fy210N/mm2)，混凝土等级为C30(fc14.3N/mm2,ft1.43N/mm2)，取 h060040560mm。 1. 正截面配筋设计

由底层柱控制截面内力组合值表中选取以下两组内力进行截面配筋计算。

M381KNmM3.2KNm 〔1〕N2053KN 〔2〕N2309KN

〔1〕对第一组内力：

M381106186mm e03N205310

l0480085 h600考虑二阶弯矩的影响。 h60020mm，取ea20mm 3030eie0ea18620206mm

1

0.5fAc0.514.36006001.251，取11 3N20531049

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又

l04800815,取21 h600214800112

1400ei/h060014800111

1400206/560600

eeih1s1.1220660040491mm 222判断偏心类型：

N2053103 x239mmbh00.518560290mm且

1fcb1.014.3600x2s'24080mm

因此为大偏心受压，且x值有效。 计算钢筋面积：

1Ne1fcbx(h0x)2 As''fy(h0s')120531034911.014.3600239(560239)2 

360(56040) 1140mm2 现选配325，

AsAs'1473mm2 截面总配筋率AsAs'147320.82%0.5%(满足要求) bh600600(2) 对第二组内力：

M3.21061mm e03N230910 可将其视为轴心受压的普通箍筋柱。

又 fcbh14.36006005.14106N2309103

50

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综合第一、第二组内力，柱截面现选配325，

AsAs'1473mm2。

2. 斜截面配筋设计

由底层柱控制截面内力组合值表中可见，B柱的最大剪力V=106KN，相应的轴力为2053KN。

Hn48006003.753,取3 2h025601.751.75ftbh01.43600560210KN106KN 131所以按构造要求配置箍筋，选8@200，由于柱截面高度大于400mm，故采用复合箍筋，如以下列图： 8@200825

4.9 楼盖设计

楼盖的划分

将楼盖划分为A、B、C、D、E、F六种区格板，每区格板均取

51

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mymx(x)2Fx'x\"y'y\"2.0lly

其中lx, ly 分别为长短跨的跨长。

FEACBDyx

将跨内正弯矩钢筋在离支座处ly/4处截断一半，那么跨内正塑性铰线上的总弯矩Mx、My应按以下公式计算：

13Mx(lyly)MxlyMx44

1My(lxly)My4作用于板面上的荷载设计值：

××3.5=8.9 KN/m2 ××2.0=6.8 KN/m2

板的计算跨度：区格A、B、C、D、E、F

52

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lx6.60.256.35mly4.20.253.92m l(x)22.56ly4.9.2 各板的配筋设计 1. 区格板A：

弯矩计算：跨内正塑性铰线上的总弯矩为

33MxlyMx3.95Mx2.9Mx44

33My(lxly)My(6.353.95)My13.7My44 支座边负塑性铰线上的总弯矩为 根据

'\"'MxMy0.5(MxMxMyM\"y)'\"MxMxlyMx22.563.95Mx20.2MxMMlxMy22.566.35My32.5My'y\"y

31(lxly)Myply2(3lxly)424公式，将各值代入得：

2.9mx13.7mx0.5(20.2x232.5x2)mx18.93.952(36.353.95)24

解上式可得 mx1.26kN•m/m

'mxmx\"mx21.262.52kN•m/mmmymy23.286.56kN•m/m'y\"

配筋计算：跨中截面

hox1203090mmhoy12020100mm

支座处截面近似取 hoyhox12020100mm

由于A区格板四周均有整浇梁支撑，故其跨中及支座处截面弯矩予以折减。另外，板中配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数s0.9进行计算。

53

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0.83.28106 y方向跨中：As139mm2/m

sfyhoy0.91002100.8my0.96.56106 y方向支座：As312mm2/m

sfyhoy0.9100210

故y方向跨中配ф8＠200〔As210mm2/m〕，支座配ф8＠150〔As335mm2/m〕。

0.9my'0.8mx0.81.26106 x方向跨中：As59mm2/m

sfyhox0.9902100.8mx'0.82.52106 x方向支座：As131mm2/m

sfyhox0.990210故x方向跨中配ф8＠200〔As210mm2/m〕，支座配ф8＠200〔As210mm2/m〕 2. 区格板B：

33mxlymx3.95mx2.9mx44my(lx0.25ly)my13.7mymmxly2.523.959.9kN•m/mm\"xmxly2.03.957.8mxkN•m/mm'ym\"y32.5mx'\"（mx+m'y+m\" 由于 mxmy0.5y+mx）=弯矩计算：

'x1ply2(3lxly) 24 解上式可得 mx1.46kN•m/m

'mx2.52kN•m/mmy2.56mx3.4kN•m/m

'mxmx\"mx21.462.92kN•m/mm'ymy\"my23.46.8kN•m/m

配筋计算：跨中截面

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hox1203090mmhoy12020100mm

支座处截面近似取 hoyhox12020100mm

由于A区格板四周均有整浇梁支撑，故其跨中及支座处截面弯矩予以折减。另外，板中配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数s0.9进行计算。

0.83.4106 y方向跨中：As157mm2/m

sfyhoy0.91002100.8my6.8106 y方向支座：As391mm2/m

sfyhoy0.9100210 故y方向跨中配ф8＠200〔As210mm2/m〕，支座配ф8＠100〔As503mm2/m〕 0.8my'0.8mx0.81.26106 x方向跨中：As59mm2/m

sfyhox0.9902100.8mx'0.82.52106 x方向支座：As131mm2/m

sfyhox0.990210 故x方向跨中配ф8＠200〔As210mm2/m〕，支座配ф8＠200〔As210mm2/m〕 3. 区格板C：

33mxlymx3.95mx2.9mx44my(lx0.25ly)my13.7my' 弯矩计算：mxmxly2.523.959.9kN•m/m

m'ym\"y32.5mxm\"y6.56ly6.566.3541.6kN•m/m'\"（mx+m'y+m\" 由于 mxmy0.5y+mx）=1ply2(3lxly) 24解上式可得 mx1.6kN•m/m

55

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'mx3.2kN•m/m

my4kN•m/m

'mxmx\"mx21.63.2kN•m/mmmymy248kN•m/m'y\"

配筋计算：跨中截面

hox1203090mmhoy12020100mm

支座处截面近似取 hoyhox12020100mm

由于A区格板四周均有整浇梁支撑，故其跨中及支座处截面弯矩予以折减。另外，板中配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数s0.9进行计算。

0.84106 y方向跨中：As169mm2/m sfyhoy0.91002100.8my8106 y方向支座：As423mm2/m

sfyhoy0.9100210 故y方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠100〔As503mm2/m〕

0.8my'0.8mx0.81.6106 x方向跨中：As75mm2/m

sfyhox0.9902100.8mx'0.83.2106 x方向支座：As150mm2/m

sfyhox0.990210 故x方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠100

〔As503mm2/m〕

4.区格板D：

56

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33mxlymx3.95mx2.9mx44my(lx0.25ly)my13.7my\"m 弯矩计算：x7.9mx'mxmxly3.23.9512.kN•m/m

m'ym\"y32.5mxm\"y6.8ly6.86.3543.18kN•m/m'\"（mx+m'y+m\" 由于 mxmy0.5y+mx）=1ply2(3lxly) 24 解上式可得 mx1.6kN•m/m

'mx3.2kN•m/mmy4kN•m/m

'mxmx\"mx21.63.2kN•m/mm'ymy\"my248kN•m/m

配筋计算：跨中截面

hox1203090mmhoy12020100mm

支座处截面近似取 hoyhox12020100mm

由于A区格板四周均有整浇梁支撑，故其跨中及支座处截面弯矩予以折减。另外，板中配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数s0.9进行计算。

4106 y方向跨中：As211mm2/m

sfyhoy0.9100210my8106 y方向支座：As423mm2/m

sfyhoy0.9100210 故y方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠100〔As503mm2/m〕

0.8my'mx1.6106 x方向跨中：As94mm2/m

sfyhox0.99021057

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mx'3.2106 x方向支座：As188mm2/m

sfyhox0.990210故x方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠100〔As503mm2/m〕 5. 区格板E：

33mxlymx3.95mx2.9mx44my(lx0.25ly)my13.7mym9.9mx'mxmxly3.23.9512.kN•m/m\"x 弯矩计算： m'ym\"y32.5mx'\"（mx+m'y+m\" 由于 mxmy0.5y+mx）=1ply2(3lxly) 24 解上式可得 mx1.2kN•m/m

'mx2.4kN•m/mmy3.1kN•m/m

'mxmx\"mx2.52kN•m/mm'ymy\"my6.2kN•m/m

配筋计算：跨中截面

hox1203090mmhoy12020100mm

支座处截面近似取 hoyhox12020100mm

由于A区格板四周均有整浇梁支撑，故其跨中及支座处截面弯矩予以折减。另外，板中配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数s0.9进行计算。

1.2106 X方向跨中：As70.5mm2/m

sfyhoy0.990210my2.4106 X方向支座：As141mm2/m

sfyhoy0.910021058

0.8my'江西理工大学南昌校区13届毕业设计计算书

故X方向跨中配ф8＠200〔As210mm2/m〕，支座配ф8＠200〔As210mm2/m〕

mx3.1106Y方向跨中：As1mm2/m

sfyhox0.9100210mx'6.2106 Y方向支座：As328mm2/m

sfyhox0.9100210 故Y方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠100〔As503mm2/m〕 (6) 区格板F：

33mxlymx3.95mx2.9mx44my(lx0.25ly)my13.7my 弯矩计算：m\"x7.9mx'mxmxly3.23.9512.6kN•m/m

m'y39.3kN•m/mm\"y32.5mx'\"（mx+m'y+m\" 由于 mxmy0.5y+mx）=1ply2(3lxly) 24 解上式可得 mx1.1kN•m/m

'mx2.2kN•m/mmy2.8kN•m/m

mx\"3.2kN•m/m my\"5.6kN•m/m

m'y6.2kN•m/m 配筋计算：跨中截面

hox1203090mmhoy12020100mm

支座处截面近似取 hoyhox12020100mm

由于A区格板四周均有整浇梁支撑，故其跨中及支座处截面弯矩予以折减。

59

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另外，板中配筋率一般较低，故近似地取内力臂系数s0.9进行计算。

1.1106 X方向跨中：As65mm2/m

sfyhoy0.990210my2.2106 X方向支座：As130m2/m

sfyhoy0.9100210故X方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠200〔As251mm2/m〕。

0.8my'mx2.8106Y方向跨中：As148mm2/m

sfyhox0.9100210mx'5.9106 Y方向支座：As296mm2/m

sfyhox0.9100210 故Y方向跨中配ф8＠200〔As251mm2/m〕，支座配ф8＠200〔As251mm2/m〕

4.10 根底设计

材料选择

混凝土C30，ft1.43Nmm2，钢筋HRB335，fy300Nmm2，本次设计的建筑为三层框架厂房，拟采用柱下条形根底。

fak=50KPafak=130KPafak=150KPa杂填土粉质粘土粘土

设计根底

1. 选择柱下条形根底

60

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1462230923091462ABCD 2. 确定埋置深度d

由设计资料分析，取第二层粉土作为根底持力层，取根底的埋置深度为2.3m，由任务书中设计根本原始资料可知相关的地下水位数为-1.35m。 3. 确定地基承载力 查承载力修正系数表得： b0.5,d2.0, 假定b=3m。

m0.418220.950.65(2810) 0.40.950.65319.9KNm那么：

fafakdm(d0.5)1302.019.9(2.00.5) 1.7KPa

61

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0.000杂填土r=18KN/m3, rsat=24KN/m3粉质粘土r=22KN/m3, rsat=28KN/m3粘土r=18KN/m3, rsat=18.7KN/m3 4. 剖面设计 a 、底板尺寸：

〔1〕长度L主要按构造要求确定：

1L8.438.42418.4(3)

229400mm 〔2〕宽度B

(faGdwhw)L55871.2M156.229.4BFK1.35(1.7202.0100.65)29.4

(1462223092) 取B=2M。 〔3〕持力层验算

62

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1462230923091462ABCD

FK5587KN

GKGAd20229.422352KN

PKFKGKA55872352135KPafa1.7KPa

229.4b 、构造要求：

c、根底梁尺寸：

63

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1111 h(~)L(~)8.4(1.05~2.1)M，取

84841111~)h(~)1.4(0.4~0.7)M，取 b(3.523.52d、底板厚度h0

混凝土强度等级采用C30，ft1.43Nmm2，钢筋HPB235级，

fy210Nmm2。

（1） 地基净反力： PjFAK558795.02KPa

229.4（2） 根底边缘至砖墙计算截面的距离：

1 b1(20.7)0.7m

2（3） 根底有效高度：

h0b1pjV95.020.766.4mm 0.7ft0.71.430.71.43 取根底高度600mm

h060070530mm66.4mm 取h0530mm 5. 配筋计算：

地基净反力： pj95.02KN M11Pjb1295.020.7223.3KNM 22M23.3103 AS233mm2

0.9fyh00.9210530112bP(ll)Mj01Bl21 112256(2.18.4)16668.42RA1482KN

选配钢筋8@200(AS251mm2)

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偏心作用时，PjF6M，经验算6M的值很小，可以忽略不计。

blbl2bl2故配筋仍选8@200(AS251mm2) 6. 根底梁的配筋计算——倒梁法

1462230923091462ABCD

（1） 计算基底净反力设计值 bPjF(14622309)2256KNl29.4M

（2） 计算肋梁弯矩：

11bPjl122568.421505KNm 12121中跨固端弯矩：MBC2568.421505KNm

1211A截面左边伸出端弯矩：MlAbPjl022562.125KNm

22边跨固端弯矩：MABA分配系数分配系数01.0B0.50.5C0.50.51505-1505-47023523511859-30151559D1.0015055-9415-15051505-1505941470-235-235118-59-5930-15-155-51666-16661666-16665-5

（3） 肋梁剪力计算：

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A截面左边的剪力为：

VlAbPlj02562.1537.6KN

取OB段脱离体，计算A截面处的支座反力如以下列图

RaMcRlboABbPj

112bP(ll)Mj01Bl21 11256(2.18.4)216668.42RA

1482KN A截面右边的剪力：

RlBbPj(l0l1)RA256(2.18.4)14821206KN RlBbPj(l0l1)RA256(2.18.4)14821206KN

取BC段作为脱离体如以下列图：

RrbBMbMcCbPj

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11(bPjl22MBMC)l22 11(2568.4216661666)8.42RrB1075KN

RBRlBRrB120610752281KN

VlBRlB1206KN VrBRrB1075KN

按跨中简力为零的条件计算跨中最大负弯矩：

OB段：bpjxRA256x14820 x5.79m 所以

1M1bPjx2RA(xl0)2 122565.791482(5.792.1)21177KNm

BC段为对称，最大负弯矩在中间截面：

1M2bPjl22MB8 122568.416668592KNm

以上计算结果可作为条形根底的弯矩图和剪力图：

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RaRbRcRdA11775B592C117716665D1666M图(KNM) 10751206537.6944944537.610751206V图（KN)

7. 梁配筋计算：

（1） 肋梁正截面计算：

采用C30混凝土，fc14.3Nmm2,HRB400级钢筋，fy360Nmm2 由于属于倒T型截面，所以直接矩形截面计算梁截面尺寸。

bh600mm1400mm

h0h701330mm

a、支座位置：

支座A处： M5KNm

M5106 s221fcbh01.014.36001330 0.037

s(112s)(1120.037)

0.981

121268

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M5106As sfyh00.98136013301200mm2

选配420

As1256mm2

支座B处：

M1666KNM1666106 s21fcbh01.014.3600133020.109

1s(11212s)2(1120.109)

0.942

AM1666106s sfyh00.94236013303692mm2

选配628

(As3695mm2)

b 、跨中位置：

跨中应按倒T形截面计算，首先计算有效的翼缘宽度bf'， bf'hf'h400013300.300.1 b12hf'6001240000mm 所以可按实际设计翼缘宽度bf'=b=2000mm

1 1fcbf'hf'(h02hf')1.014.32000400(13301

2400) 12927KNm

M1177KNm12927KNm

69

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故按第一类T形截面，中和轴在翼缘内，按bf'h的单筋梁计算即可，

M1177106 s 221fcbf'h01.014.320001330 0.023

s(112s)(1120.023) 0.988 1212M1177106 Assfyh00.98836013302488mm2

选配420

〔As2661mm2〕 （2） 肋梁斜截面配筋计算： 支座截面的最大剪力V=1206KN

a 、首先，验算T形截面的断面尺寸

hw1400704001.554 b1600cfcbh0验算，取c1.0

0.25cfcbh00.251.014.360013302852KN1206KN 可见截面满足尺寸要求。 b 、验算是否按计算配置腹筋 0.7ftbh00.71.436001330

799KN1206KN

故需按计算配置腹筋。 c 、计算腹筋数量

AsvV0.7ftbh012060007990000.81 s1.25fyvh01.252101330查表得，该构件箍筋直径不宜小于8mm，最大间距smax=300mm，应选用双肢

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8箍筋，Asv=201mm2，那么 sAsv201248mmsmax 0.810.81 取s= 240mm，相应的箍筋配筋率为 svAsvf1.432010.1% 0.13%sv,min0.24t0.24210bs600240fyv 故所配双肢8@240箍筋满足要求。

4.11 楼梯计算

计算简图确实定

底层楼梯计算简图

楼梯板、梁的设计

1. 踏步板TB1计算〔取一个踏步为一个计算单元〕 令为坡度角，经计算的余弦值为0.88。 （1） 荷载计算： 踏步板斜板厚度取40mmKN/m

水磨石面层 〔0.162+0.275〕×KN/m 板底抹灰 0.020.2751170.11KN/m 0.882

11)×KN/m 踏步板自重 (0.1620.0420.88g= KN/m

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活荷载 q=0.275×=0.96 KN/m p=g+q= KN/m 〔2〕内力计算

计算跨度： l0

1 跨中弯矩： Mmax2.91.3020.61KN/m

8〔3〕截面计算 踏步截面的平均高度为 h1116240126mm 20.88h0h20106mm

混凝土用C30, fc2,钢筋采用HRB335，fy=300N/mm2

M0.61106s0.014 221fcbh01.014.3275106s112s20.992

M0.61106As19.3mm2

sh0fy0.992300106按构造要求，梁式楼梯踏步板配筋应不少于2根，现选配22. 斜梁TL1计算

斜梁计算简图为一简支梁，计算跨度为

l01=11×275+2×150+200=3525mm

梁高 h= l01/10=mm,取h=350mm 梁宽 b=h/2=175mm,取b=150mm （1） 荷载计算

1.318.96KN/m 踏步传来荷载 2.9(0.2)20.2751251.21.58KN/m 梁自重 0.15(0.350.04)0.886〔As=57mm2〕

梁侧面和底面粉刷 0.02(0.1520.35)0.88171.20.30KN/m 金属栏杆重 4KN/m

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g=KN/m

（2） 内力计算

最大弯矩 Mmax最大剪力 Vmax（3） 正截面计算

TL1与TB1现浇在一起，故TL1可按倒L形截面受弯构件计算。 翼缘厚度 h'f40mm 翼缘宽度 b'fl013525588mm 66sn1300150800mm 22121gl0110.983.525217.1KNm 88121gl01cos10.983.5250.8817KN 22 b'fb取两者较小者 b'f588mm

采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2, 混凝土采用C30, fc2。

h0h4035040310mm

1fcb'fh'f(h0h'f2)1.014.358840(31017.1106Nmm

40)97106Nmm 2 故属于第一类L形截面，既受压区在翼缘内。

M17.1106s0.021

1fcb'fh021.014.35883102sM112s20.98

17.1106As187mm2

fysh03000.98310选用2

（4） 斜截面承载力计算

c

14 〔As=308mm2〕

bh0=0.07×14.3×150×310=46.5 KN >17KN

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故知可按构造要求配置箍筋，选用φ6@250mm.

3. 平台板TB2计算

平台板取1m宽作为计算单元，取板厚90mm.

a) 荷载计算

水磨石面层 ×KN/m

平台板自重 0.09×25×KN/m 板底抹灰重 ×17×KN/m 恒载设计值

活荷载设计值 q=×1.4= KN/m 总计： p=g+q= KN/m b) 内力计算

bh0.150.061.31.41m 222211跨中最大弯矩(gq)l127.1.4121.96KNm

88计算跨度l1lnc) 截面承载力计算 取h0=h-a=60-15=45mm,那么

M1.96106s0.067 221fcbh01.014.3100045sM112s20.965

1.96106As150.4mm2

fysh02100.96545选用5

4. 平台梁TL2计算

a) 确定平台梁的计算跨度及截面高度 跨度L225Ln +

b125×3.1+ 0.25 =m=3300 mm 226 〔As =157mm2〕

截面高度h=L2/10=3300/10=330mm,取h=300mm，取b=150mm。

b) 荷载计算

由平台板传来均布荷载 ×(1.3/2+0.15)=KN/m

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梁自重 ×〔0.3-0.06〕×25×KN/m

梁侧抹灰 ×(0.3-0.06)×2×17×1.2=0.19KN/m 均布荷载设计值 KN/m

116.23KN 斜梁传来集中荷载设计值 10.9820.88c) 内力计算(计算简图见图) 因为计算跨度L2=3.3m,净跨度Ln=3.1m 支座反力 R=(×3.3+×4)/2=KN 13.33.36.23(0.18)6.230.439.7KNm M=7.573.3224.9822

d) 承载力计算

h0=300-40=260mm 正截面承载力计算:

按矩形截面梁计算,

M39.7106s0.27 221fcbh01.014.3150260s112s20.83

39.7106As613mm2

fysh00.83300260M选用2

斜截面承载力验算

，

hwh0260mm,20〔 As=628mm2〕

hw2601.734,c1.0b1500.25cfcbh00.251.014.3150260 139KN24.9KN可见截面尺寸满足要求。

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验算是否按计算配置箍筋：

0. 07fcbh0=0.07×14.3×150×260=39KN>KN, 所以按构造配置箍筋

6@200。

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结 论

本次毕业设计对我来说是培养和提高解决工程实际问题能力的一次锻炼，是几年来所学知识的总结与提高；是应用型人才培养的的具体实践环节；是理论联系实际的具体表达。

本次设计我所做的是轻型工业厂房,其中包括建筑设计,结构设计两局部。对这两局部的设计使我对大学以来所学的各门课程有了一个系统的全面了解，加深了各专业课程知识的融会贯穿。使我完成了从书本知识到工程实际运用的初次全面的尝试。在工程实际的设计中不能照搬书本知识，一切的工程应用都要以国家标准为标准。通过毕业设计使我对从建筑方案构思到建筑结构配筋的整个设计过程有了全面的了解。同时通过PKPM结构计算软件的应用明白计算机结构计算出图与到工程应用还有较大的距离，必须通过必要的修改才能运用。通过毕业设计的锻炼也使我明白处理不同难题的方法，在遇到难题时不能避而远之，应该通过大量的查找资料、虚心向别人请教来解决。这一点不仅是对现在，而且对我以后的工作都有很大的指导意义。

当然，由于是第一次的尝试完成设计的所有内容，时间紧，任务重，设计中难免存在缺乏之处。在此请各位老师、专家批评指正。

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致 谢

本次设计从始至终得到了我们建筑工程系领导、教师的关心和支持，尤其是我的指导老师罗靓老师。他在繁忙的工作中抽出大量珍贵的时间对我的设计进行指导。在毕业设计过程中,他为我提供大量资料供我参考，帮助我解决了许多难题，在我遇到疑难问题能够及时给予解答，使我能在这么短的时间内把所学过的专业知识能够综合运用,从而能顺利完本钱次设计任务。

同时也要感谢本组其他同学的帮助，在设计中我们相互之间能及时互通信

息，互相帮助。感谢其他组的同学，在我手工计算和计算机计算中的大力帮助。

谨此表示忠心的感谢！

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参 考 文 献

1 中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计标准〔GB50010-2002〕.中国建筑工业出版社，2002

2 中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计标准〔GB50011-2001〕.中国建筑工业出版社，2001 3 中华人民共和国国家标准.地基根底设计标准〔GB5007-2002〕.中国建筑工业出版社，2002

4 中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载标准〔GB50009-2001〕.中国建筑工业出版社，2001

5 中华人民共和国国家标准.建筑制图标准〔GB/T50104-2001〕.中国建筑工业出版社，2001

6 中华人民共和国国家标准.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规那么和构造详图〔03G101-1〕

7 中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准〔GB/T50105-2001〕.中国建筑工业出版社，2001

8 同济大学等合编.房屋建筑学.中国建筑工业出版社，2005 9 洪范文.出版社，2005

10 东南大学等合编.根底工程.中国建筑工业出版社，2003 11 梁兴文、王社良、李晓文主编.出版社，2003

12 李爱群、高振世主编.工程结构抗震设计.建筑工业出版社，2004 13 梁兴文、史庆轩编著.混凝土结构设计.科学出版社，2004 14 袁庆海主编.材料力学.武汉理工大学出版社，2004

15 江苏省工程建设标准设计站.建筑结构常用节点图集，2003〔苏G01-2003〕

16 江苏省工程建设标准设计站.施工说明，2005〔苏G01-2005〕

17 中华人民共和国建设部.建筑结构荷载标准，2006

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