高水灰比条件下pH值对硫铝酸盐水泥水化的影响

ＢＵＬＬＥＴＩＮ

硅　

ＯＦ

酸　

ＴＨＥ

ＣＨＩＮＥＳＥ

盐　

ＣＥＲＡＭＩＣ

通　报

ＳＯＣＩＥＴＹ

Ｖｏｌ.３８　Ｎｏ.９Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒꎬ２０１９

高水灰比条件下ｐＨ值对硫铝酸盐水泥

水化的影响

(１.武汉理工大学ꎬ硅酸盐建筑材料国家重点实验室ꎬ武汉　４３００７０ꎻ２.武汉理工大学材料科学与工程学院ꎬ武汉　４３００７０)

陈　伟１ꎬ姜柯峰２ꎬ袁　波２

摘要:研究了高水灰比(１.０)与常规水灰比(０.５)条件下ｐＨ值对硫铝酸盐水泥凝结时间和抗压强度的影响ꎬ并对其水化产物ꎬ孔结构和微观形貌进行了分析ꎮ结果表明:ｐＨ值大于１３时硫铝酸盐水泥凝结时间大幅缩短ꎻｐＨ值提升到１３.５时硫铝酸盐水泥超高水灰比条件下抗压强度大幅提升ꎮ高ｐＨ值条件下钙矾石产物长径比增大ꎬ微观结构更加致密ꎬ硬化浆体的总孔隙率和最可几孔径减小ꎮ关键词:硫铝酸盐水泥ꎻ钙矾石ꎻ高水灰比ꎻ长径比中图分类号:ＴＱ１７２

文献标识码:Ａ

文章编号:１００１￣１６２５(２０１９)０９￣２８６５￣０６

ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨＶａｌｕｅｓｏｎＨｙｄｒａｔｉｏｎｏｆＳｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅＣｅｍｅｎｔａｔ

ＨｉｇｈＷ/ＣＲａｔｉｏ

(１.ＳｔａｔｅＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＳｉｌｉｃａｔｅＭａｔｅｒｉａｌｓｆｏｒＡｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅꎬＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬＷｕｈａｎ４３００７０ꎬＣｈｉｎａꎻ

２.ＳｃｈｏｏｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＷｕｈａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬＷｕｈａｎ４３００７０ꎬＣｈｉｎａ)

ＣＨＥＮＷｅｉ１ꎬＪＩＡＮＧＫｅ￣ｆｅｎｇ２ꎬＹＵＡＮＢｏ２

Ｗ/Ｃｒａｔｉｏａｎｄ０.５Ｗ/Ｃｒａｔｉｏｗｅｒｅｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ.Ａｎｄｔｈｅｈｙｄｒａｔｉｏｎｐｒｏｄｕｃｔｓꎬｐｏｒｏｓｉｔｙａｎｄｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｃａｌｃｉｕｍｗｉｌｌｂｅｅｎｈａｎｃｅｄ.ＡｎｄａｔｈｉｇｈｐＨｖａｌｕｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔꎬｔｈｅａｓｐｅｃｔｒａｔｉｏｏｆｅｔｔｒｉｎｇｉｔｅｉｓｌａｒｇｅｒꎬｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｉｓｄｅｎｓｅｒＷｈｅｎｔｈｅｐＨｖａｌｕｅｉｎｃｒｅａｓｅｓｔｏ１３.５ꎬｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｃａｌｃｉｕｍｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔａｔｓｕｐｅｒｈｉｇｈＷ/Ｃｒａｔｉｏｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ.ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅｗｉｌｌｂｅｓｈｏｒｔｅｎｅｄｗｈｅｎｔｈｅｐＨｖａｌｕｅｉｓａｂｏｖｅ１３.

Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＴｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨｖａｌｕｅｏｎｔｈｅｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅａｎｄｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｃａｌｃｉｕｍｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔａｔ１.０

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔꎻｅｔｔｒｉｎｇｉｔｅꎻｈｉｇｈｗａｔｅｒｔｏｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏꎻａｓｐｅｃｔｒａｔｉｏ

ａｎｄｔｈｅｐｏｒｏｓｉｔｙａｎｄｍｏｓｔｐｒｏｂａｂｌｅｐｏｒｅｓｉｚｅａｒｅｒｅｄｕｃｅｄ.

１　引　言

要发展方向ꎮ

高水材料面临泌水、流动度差、耐久性差和水泥消耗量大等问题[９]ꎬ利用硫铝酸盐水泥制备高水材料成为主

铝酸盐水泥[７]ꎮ高水材料由于其水灰比比普通水泥基材料高ꎬ导致材料强度发展慢[８]ꎮ用硅酸盐水泥制备

外加剂、水和掺合料[５]ꎬ基于施工需求常被设计成双组分[６]ꎮ高水材料中使用的水泥为硅酸盐水泥或者硫

通过设计可以具有流动度高、凝结时间短、水泥用量少和含水量高等特点[４]ꎮ高水材料组成通常包括水泥、

高水材料是一种水灰比大于０.５的新型工程材料[１]ꎬ常被用为灌浆料或矿物充填材料[２￣３]ꎮ高水材料

速修补的工程[１１]ꎮ硫铝酸盐水泥的主要成分为无水硫铝酸钙、硬石膏和硅酸二钙ꎬ其主要产物为钙矾石和自由水ꎬ因此硫铝酸盐水泥特别适用于制备高水材料ꎮ

铝胶ꎮ钙矾石是一种含水的硫铝酸钙矿物ꎬ其化学式为Ｃａ６Ａｌ２(ＳＯ４)３(ＯＨ)１２􀅰２６Ｈ２Ｏꎬ其形成消耗大量的

本文针对早强型高水充填材料设计需求ꎬ研究了超高水灰比(１.０)条件下碱度(ｐＨ值)对硫铝酸盐水泥

基金项目:国家自然科学基金(５１６７２１９９)

作者简介:陈　伟(１９７６￣)ꎬ男ꎬ博士ꎬ教授.主要从事生态建筑材料研究.Ｅ￣ｍａｉｌ:ｃｈｅｎ.ｗｅｉ＠ｗｈｕｔ.ｅｄｕ.ｃｎ.

硫铝酸盐水泥是一种具有早强快硬特点的特种水泥[１０]ꎬ广泛应用与桥梁、机场和混凝土路面修补等快

　２８６６研究快报硅酸盐通报　　　　　　第３８卷

高水材料的影响规律ꎬ并与常规水灰比(０.５)对比ꎬ揭示了高碱度条件下水泥浆体强度大幅提高的微观机理ꎮ

２　实　验

２.１　实验材料

本实验采用的硫铝酸盐水泥为湖北宜城安达特种水泥公表面积大于３５０ｍ２/ｋｇꎬ初凝时间约１７ｍｉｎꎬ终凝时间约为上海舜水化工有限公司的产品ꎬ是一种微生物发酵制得司生产ꎬ类别为快硬硫铝酸盐水泥ꎬ强度等级为４２.５ＭＰａꎬ比

２３ｍｉｎꎮ其化学组成和ＸＲＤ分析如表１ꎬ图１所示ꎮ定优胶的聚合物ꎬ主要成分为羟乙基纤维素醚ꎬ其活性成分含量>

９０％ꎬ含水量<６％ꎬ含盐量<４％ꎬ密度约为０.７５ｇ/ｍＬꎮ具

有调节浆体稳定性和分散性的作用ꎮ氢氧化钠为分析纯ꎬ白色均匀粒状固体ꎬ含量≥９６％ꎬ杂质碳酸盐含量≤１.５％ꎬ

图１　原材料硫铝酸盐水泥ＸＲＤ分析Ｆｉｇ.１　ＸＲＤｐａｔｔｅｒｎｏｆＣＳＡｃｅｍｅｎｔ

其余杂质均小于０.０５％ꎮ水为去离子水ꎬ利用上海和泰仪器有限公司的Ｓｍａｒｔ￣Ｑ１５型去离子纯水机处理ꎮ

表１　硫铝酸盐水泥化学组成

Ｔａｂｌｅ１　ＣｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆＣＳＡｃｅｍｅｎｔ

１.７４ＭｇＯ

６.５４ＳｉＯ２

２０.４２Ａｌ２Ｏ３

１３.５７ＳＯ３

４６.９５ＣａＯ

Ｆｅ２Ｏ３２.１６

１.１３ＴｉＯ２

烧失量７.０６

/ｗｔ％

２.２　配合比

本实验设计水灰比１.０和水灰比０.５进行对比ꎬ每个水灰比设置５个不同的ｐＨ值ꎮ按照不同ｐＨ值对１.０时掺入水质量０.０５％的定优胶ꎮ实验配比如表２所示ꎮ

应的ＯＨ－浓度ꎬ在去离子水中加入不同质量的氢氧化钠ꎬ配置成溶液ꎬ用于制备高水材料浆体ꎮ水灰比为

表２　试块成型配合比表

Ｔａｂｌｅ２　Ｍｉｘｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｏｆｍｏｄｅｌｅｄｓａｍｐｌｅｓ

编号拌合水ｐＨ值

Ｗ/Ｃ

Ｃ￣１￣０７７

Ｃ￣１￣１１１１

Ｃ￣１￣１２１２

１.０

Ｃ￣１￣１３１３

Ｃ￣１￣１３５１３.５

Ｃ￣５￣０７７

Ｃ￣５￣１１１１

Ｃ￣５￣１２１２

０.５Ｃ￣５￣１３１３

Ｃ￣５￣１３５１３.５

２.３　实验方法

凝结时间测试参照国标ＧＢ/Ｔ１３４６—２０１１«水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检测方法»进行凝结１９９９«水泥胶砂强度检验方法»进行强度测试ꎮ按照２.２配合比表格中的配合比进行试样成型ꎮ使用砂浆搅拌机搅拌ꎬ模具为４０ｍｍ×４０ｍｍ×４０ｍｍ的钢模ꎮ成型好的试模需置入标准养护室养护ꎬ１ｄ后拆模ꎬ分别测试其１ｄꎬ３ｄꎬ７ｄꎬ２８ｄ强度ꎮ测试抗压强度的设备为ＷＹＡ￣３００型电液式抗折抗压试验机ꎬ加载速度设定为０.１ｋＮ/ｓꎮ将养护至龄期的样品破碎取内部碎块约５ｇꎬ使用玛瑙研钵轻轻研磨成粉ꎬ将粉末放入表面皿中ꎬ在表面皿中加入无水乙醇至完全覆盖粉末ꎬ中止其水化ꎬ放入４０℃的烘箱中烘５ｈꎬ使用Ｒｉｇａｋｕ公司为５°到６０°ꎬ扫描速度为５°/ｍｉｎꎮ养护至７ｄꎬ不同ｐＨ值条件下１.０水灰比的样品破碎取内部碎块ꎬ碎块粒径约为５ｍｍꎬ取较为平整的面作为扫描电镜观测面ꎮ将碎块试样放在表面皿中ꎬ加入无水乙醇至完全覆盖试样ꎬ放入４０℃烘箱中烘５ｈꎮ使用导电胶将试块粘在载物台上ꎬ选择较为平整的面进行镀铂ꎬ便于形貌观测ꎮ镀铂完成后放入扫描电镜仓内抽真空ꎬ完成后可进行形貌观测ꎮ

生产的型号为ＭｉｎｉＦｌｅｘ６００的Ｘ射线衍射仪进行物相鉴定ꎮ使用Ｃｕ￣Ｋα辐射(４０ｋＶꎬ１５ｍＡ)ꎬ扫描范围２θ时间测试ꎬ使用砂浆搅拌机ꎬ固定水灰比分别为１.０和０.５ꎮ水泥胶砂抗压强度测试参照国标ＧＢ１７６７１—

第９期陈　伟等:高水灰比条件下ｐＨ值对硫铝酸盐水泥水化的影响　２８６７

３　结果与讨论

３.１　凝结时间分析

水灰比０.５和１.０条件下拌合水ｐＨ值对硫铝酸盐水泥凝结时间影响规律如图２所示ꎮ由图可知ꎬ随着拌合水ｐＨ值从７增大到１３.５ꎬ水泥浆体凝结时间均缩短ꎮ使用中性拌合水(ｐＨ＝７)时高水材料的凝结时间显著长于常规水灰比ꎮ提高拌合水ｐＨ值二者差距缩小ꎮｐＨ值高于１３时ꎬ高水浆体凝结时间基本不变ꎬ而常规水灰比凝结时间大幅缩短ꎮ拌合水ｐＨ３.２　水化放热过程分析

值为１３.５时高水浆体凝结时间较常规水灰比浆体长ꎮ

为研究拌合水ｐＨ值１３和１３.５时对水灰比０.５和１.０条件下硫铝酸盐水泥凝结时间的影响ꎬ在该条

Ｆｉｇ.２　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨｖａｌｕｅｏｎｔｈｅｓｅｔｔｉｎｇｔｉｍｅｏｆｓｌｕｒｒｙ

图２　ｐＨ值对浆体凝结时间的影响规律

件下对硫铝酸盐水泥水化放热过程进行了分析ꎮ图３显示了分别在１.０和０.５水灰比条件下ꎬ不同拌合水３(ａ)中可见ꎬ水灰比为１.０时ꎬ拌合水ｐＨ＝１３的第一个放热峰起始点比ｐＨ＝１３.５早ꎬ其主要原因是由于拌合水ｐＨ值的提升对应的氢氧根离子浓度呈１０倍上升(ｐＨ＝１４＋ｌｇ(ＯＨ－))ꎬ随着氢氧化钠的浓度增加ꎬ水

ｐＨ值对硫铝酸盐水泥水化放热速率的影响ꎮ如图所示硫铝酸盐水泥水化放热过程均存在两个放热峰ꎬ由图

泥中石膏的溶解增加[１２]ꎬ所以随着ｐＨ值提升到１３时ꎬ凝结时间相比较ｐＨ值１２大幅度缩短ꎮ图３(ｂ)对应的

是０.５水灰比条件时的水化放热ꎬｐＨ＝１３的第一个放热峰起始点则比ｐＨ＝１３.５晚ꎬ且时间与凝结时间相对应ꎬ分别约为１１０ｍｉｎ和５０ｍｉｎ左右ꎮ水化放热过程很好的对应了拌合水ｐＨ值在水灰比１.０和０.５时对硫铝酸盐水泥凝结时间的影响ꎮ

Ｆｉｇ.３　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨｖａｌｕｅｏｎｔｈｅｈｅａｔｅｖｏｌｕｔｉｏｎａｔ１.０ａｎｄ０.５Ｗ/Ｃｒａｔｉｏ

图３　水灰比１.０和０.５条件下ｐＨ值对水化放热速率的影响

３.３　抗压强度分析

图４显示了ｐＨ值在１.０水灰比和０.５水灰比条件下对硫铝酸盐水泥抗压强度的影响ꎮ由图中可见ꎬ水灰比０.５时ꎬ各ｐＨ值条件下抗压强度均随着龄期的增长而增加ꎬ但随着ｐＨ值的升高ꎬ后期抗压强度相比于中性拌合水浆体低ꎬ可见０.５水灰比条件下ｐＨ值的提升对硫铝酸盐水泥后期抗压强度不利ꎮ水灰比为１.０时ꎬｐＨ值７到１３之间抗压强度变化不大ꎬ且随着龄期的增长抗压强度增长不明显ꎬ甚至部分产生倒缩ꎬ但是３.４　水化产物分析

当ｐＨ值上升到１３.５时ꎬ抗压强度明显高于其他组ꎬ且随着龄期的增长ꎬ抗压强度不断增长ꎮ

图５显示了水灰比为１.０时ꎬ不同ｐＨ值对硫铝酸盐水泥不同龄期水化产物的影响ꎬ由图中可以看出ꎬ硫铝酸盐水泥的主要水化产物为钙矾石ꎬ并存在单硫型水化硫铝酸钙ꎮ随着龄期的增长ꎬ硫铝酸盐水泥中的

　２８６８研究快报硅酸盐通报　　　　　　第３８卷

无水硫铝酸钙和硬石膏不断被消耗ꎬ同时不断生成钙矾石ꎮ图中所示当水化１ｄ后无水硫铝酸钙的特征峰消失ꎬ表明硫铝酸盐水泥中的主要成分无水硫铝酸钙完全水化ꎮ对比图５(ａ)、(ｂ)、(ｃ)可以看出随着ｐＨ值的升高ꎬ钙矾石的生成速度加快ꎬ图５(ａ)中水化１ｈ时钙矾石特征峰不明显ꎬ而图５(ｂ)、(ｃ)中１ｈ时钙矾石出现明显的特征峰ꎬ且图５(ｂ)中水化３ｈ后无水硫铝酸钙的特征峰就已经消失ꎬ水化速度明显快于境下的试样ꎮ

ｐＨ值为７时的水化速度ꎮ这也解释了当ｐＨ值到１３和１３.５时ꎬ试样的凝结时间明显快于较低ｐＨ值环

Ｆｉｇ.４　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨｖａｌｕｅｏｎｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆＣＳＡｃｅｍｅｎｔａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔＷ/Ｃｒａｔｉｏ

图４　不同水灰比条件ｐＨ值对硫铝酸盐水泥抗压强度的影响

Ｆｉｇ.５　ＸＲＤｐａｔｔｅｒｎｓｏｆｓａｍｐｌｅｓａｔｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐＨｖａｌｕｅｓ(Ｗ/Ｃ＝１.０)

图５　不同ｐＨ值硬化浆体ＸＲＤ图谱(Ｗ/Ｃ＝１.０)

图５(ｄ)显示了低角度钙矾石特征峰的偏移ꎮ由图中可以看出ꎬ随着ｐＨ值的上升ꎬ钙矾石的特征峰向

第９期陈　伟等:高水灰比条件下ｐＨ值对硫铝酸盐水泥水化的影响　２８６９

３.５　微观结构分析

图６显示了ｐＨ值为７、１３、１３.５试样的孔结构ꎬ图６(ａ)显示了ｐＨ值对累积孔体积的影响ꎬ图６(ｂ)显示了ｐＨ值对孔径分布的影响ꎮ由图６(ａ)可以看出ꎬｐＨ值为１３.５时试样的总进汞量低于ｐＨ值为７和１１的试样ꎬｐＨ值为７和１１的试样孔隙率和孔分布变化不大ꎬ表明ｐＨ值为１３.５时试样的总孔隙率更低ꎬ抗压强度更高ꎮ可见提高ｐＨ值可使硫铝酸盐水泥硬化浆体更加致密ꎮ图６(ｂ)中曲线的峰值对应的孔径为最可１３.５时ꎬ曲线的峰值往左偏移ꎬ且峰值变低ꎬ表明总孔体积变小ꎬ同时最可几孔径值变小ꎮｐＨ值提升到１３.５可减小试样的总孔体积ꎬ试样内的孔径变小ꎬ试样孔径和孔隙率的变化对强度增长有利ꎬ因此ｐＨ值为１３.５时试样的抗压强度高于其它对比组ꎮ

图７显示了水灰比１.０时样品养护７ｄ后的微观形貌ꎬ选取ｐＨ值从１１到１３.５的试样进行对比ꎬ观察几孔径ꎬ是指出现概率最大的孔的孔径ꎮ图中ｐＨ值为７和１１时的最可几孔径较为接近ꎬ而当ｐＨ值提高到

结果一致ꎮ

左偏移ꎬ表明随着ｐＨ值的提高ꎬ钙矾石的１００晶面间距变大[１３]ꎬ钙矾石的长径比增大ꎬ与扫描电镜图片观察

Ｆｉｇ.６　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨｖａｌｕｅｏｎｔｈｅｐｏｒｏｓｉｔｙｏｆｓａｍｐｌｅｓａｔ１.０Ｗ/Ｃｒａｔｉｏ(７ｄ)

图６　水灰比１.０条件下ｐＨ值对硬化浆体孔隙率的影响(７ｄ)

Ｆｉｇ.７　ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐＨｖａｌｕｅｏｎｔｈｅｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｓａｍｐｌｅｓａｔ１.０Ｗ/Ｃｒａｔｉｏａｆｔｅｒ７ｄｃｕｒｉｎｇ

图７　水灰比１.０养护７ｄ时ｐＨ值对微观形貌的影响

　２８７０研究快报硅酸盐通报　　　　　　第３８卷

ｐＨ值对试样微观形貌的影响ꎮ由图中可以看出ꎬ随着ｐＨ值的升高ꎬ试样的结构变得更致密ꎬ试样内的孔变少ꎮ当ｐＨ上升到１３.５时ꎬ如图７(ｄ)所示ꎬ大部分水化产物为钙矾石ꎮ同时ꎬ与ＸＲＤ图中所显示的钙矾石特征峰的偏移相对应ꎬ钙矾石的形态随着ｐＨ值的升高逐渐从较粗的棒状转换为细长的针状ꎬ钙矾石的晶体结构发生了改变ꎬ钙矾石的长径比变大ꎬ此时钙矾石互相交叉编织ꎬ结构相比较其他ｐＨ值时更为致密ꎬ浆体抗压强度更高ꎮ

４　结　论

升而延长ꎬ但是提升ｐＨ值可以加速硫铝酸盐水泥的凝结时间ꎮｐＨ值在１３时１.０水灰比条件下浆体凝结速率高于０.５水灰比试样ꎮ

(２)提升ｐＨ值至１３.５可提高１.０水灰比条件下硫铝酸盐水泥的抗压强度ꎬ且随龄期增长ꎮ提升ｐＨ值(３)提升ｐＨ值到１３.５能减小硫铝酸盐水泥硬化浆体的总孔体积和最可几孔径ꎬ同时能改变钙矾石的

参

ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０１８ꎬ１６６:７２３￣７３１.

(１)硫铝酸盐水泥在１.０水灰比条件下的抗压强度比０.５水灰比条件下的低ꎬ凝结时间随着水灰比提

对０.５水灰比浆体抗压强度影响不大ꎮ

晶体结构ꎬ使钙矾石长径比变大ꎬ硬化浆体结构更为致密ꎮ

考

文

献

[１]　ＬｉＨꎬＧｕａｎＸꎬＺｈａｎｇＸꎬｅｔａｌ.Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｓｕｐｅｒｆｉｎｅｅｔｔｒｉｎｇｉｔｅｏｎｔｈｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｓｕｌｐｈｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔ￣ｂａｓｅｄｇｒｏｕｔｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｓ[Ｊ].[２]　ＤｅｎｇＤＱꎬＬｉｕＬꎬＹａｏＺＬꎬｅｔａｌ.Ａｐｒａｃｔｉｃｅｏｆｕｌｔｒａ￣ｆｉｎｅｔａｉｌｉｎｇｓｄｉｓｐｏｓａｌａｓｆｉｌｌｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｉｎａｇｏｌｄｍｉｎｅ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ[３]　ＺｈａｎｇＪꎬＧｕａｎＸꎬＬｉＨꎬｅｔａｌ.Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅａｎｄｈｙｄｒａｔｉｏｎｓｔｕｄｙｏｆｕｌｔｒａ￣ｆｉｎｅｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔ￣ｂａｓｅｄｄｏｕｂｌｅｌｉｑｕｉｄｇｒｏｕｔｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌ[Ｊ].[４]　刁兆丰ꎬ刘长武ꎬ孙　位ꎬ等.河道污泥用于高水充填材料掺杂改性的试验研究[Ｊ].硅酸盐通报ꎬ２０１８ꎬ３７(７):２２１８￣２２２３.

[６]　ＺｈａｎｇＹꎬＷａｎｇＹꎬＬｉＴꎬｅｔａｌ.Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｌｉｔｈｉｕｍｃａｒｂｏｎａｔｅｏｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓｏｆｓｕｌｐｈｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔ￣ｂａｓｅｄｄｕａｌｌｉｑｕｉｄｈｉｇｈｗａｔｅｒｍａｔｅｒｉａｌａｎｄ[７]　ＲａｈｍａｎＭꎬＨåｋａｎｓｓｏｎＵꎬＷｉｋｌｕｎｄＪ.Ｉｎ￣ｌｉｎｅｒｈｅｏｌｏｇｉｃａｌｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｓｏｆｃｅｍｅｎｔｇｒｏｕｔｓ:Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｗａｔｅｒ/ｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏａｎｄｈｙｄｒａｔｉｏｎ[Ｊ].[８]　ＺｈｏｕＱꎬＭｉｌｅｓｔｏｎｅＮＢꎬＨａｙｅｓＭ.ＡｎａｌｔｅｒｎａｔｉｖｅｔｏＰｏｒｔｌａｎｄｃｅｍｅｎｔｆｏｒｗａｓｔｅｅｎｃａｐｓｕｌａｔｉｏｎ￣ｔｈｅｃａｌｃｉｕｍｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｃｅｍｅｎｔｓｙｓｔｅｍ[Ｊ].[９]　Ｂｏｒｉｎａｇａ￣ＴｒｅｖｉñｏＲꎬＰａｓｃｕａｌ￣ＭｕñｏｚＰꎬＣａｌｚａｄａ￣ＰéｒｅｚＭÁꎬｅｔａｌ.Ｆｒｅｅｚｅ￣ｔｈａｗｄｕｒａｂｉｌｉｔｙｏｆｃｅｍｅｎｔ￣ｂａｓｅｄｇｅｏｔｈｅｒｍａｌｇｒｏｕｔｉｎｇｍａｔｅｒｉａｌｓ[Ｊ].[１０]　蒋　卓ꎬ雷学文ꎬ廖宜顺ꎬ等.粉煤灰对硫铝酸盐水泥水化历程的影响[Ｊ].硅酸盐通报ꎬ２０１６ꎬ３５(１２):４０８８￣４０９２ꎬ４１０３.

ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０１４ꎬ５５:３９０￣３９７.ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨａｚａｒｄｏｕｓＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２００６ꎬ１３６(１):１２０￣１２９.ＴｕｎｎｅｌｌｉｎｇａｎｄＵｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄＳｐａｃｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬ２０１５ꎬ４５:３４￣４２.

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ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄＢｕｉｌｄｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０１７ꎬ１３２:２６２￣２７０.Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔꎬ２０１７ꎬ１９６:１００￣１０９.

[１２]　ＣｌａｒｋＢＡꎬＢｒｏｗｎＰＷ.Ｔｈｅｆｏｒｍａｔｉｏｎｏｆｃａｌｃｉｕｍｓｕｌｆｏａｌｕｍｉｎａｔｅｈｙｄｒａｔｅｃｏｍｐｏｕｎｄｓ:ＰａｒｔＩ[Ｊ].ＣｅｍｅｎｔａｎｄＣｏｎｃｒｅｔｅＲｅｓｅａｒｃｈꎬ１９９９ꎬ２９[１３]　张文生ꎬ张金山ꎬ叶家元ꎬ等.合成条件对钙矾石形貌的影响[Ｊ].硅酸盐学报ꎬ２０１７ꎬ４５(５):６３１￣６３８.

(１２):１９４３￣１９４８.

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