湖州市***至新市公路改建工程
***至双林段第一合同段
连 续 梁 施 工 方 案
***至新市公路改建工程***至双林段第一合同段项目部
2010年11月
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――***连续梁施工方案――
目 录
一、编制范围、依据和原则．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 二、工程概况．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 三、施工前的准备工作．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 四、连续梁质量控制重点．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 五、安全保证措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 六、施工工期安排．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 七、施工方案总体简述．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 八、临时支承体系．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 九、0#节段施工方案．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十、挂蓝及1~9#、1′~9′#节段的施工．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十一、11#节段施工方案．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十二、中跨及边跨合拢段施工．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十三、箱梁各节点的高程与中轴线控制．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十四、钢筋骨架和预应力筋的制作和安装．．．．．．．．．．．．．．．．． 十五、混凝土的浇筑．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十六、预应力束的张拉和压浆及安全措施．．．．．．．．．．．．．．．．． 十七、边跨支架条形基础承载力验算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十八、连续梁0#节段临时支撑计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 十九、0#节段支架验算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 二十、挂蓝及支架有关图纸．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 二十一、挂蓝施工航道通行限高示意图．．．．．．．．．．．．．．．．．．．
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――***连续梁施工方案――
一、编制范围、依据及原则
一、编制范围
本施工方案编制范围为***上部变截面连续梁工程。 二、本施工方案编制的依据： 1、《***施工图》
2、现行部颁《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 3、现行部颁《公路工程质量检验评定标准》 4、现行部颁《公路工程安全技术操作规程》 5、《公路施工手册（桥涵）》上、下册
6、《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTG062-2004） 7、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 8、《钢结构设计规范》 9、《路桥施工计算手册》 10、现场实测地形及地质情况
11、我单位同类工程的施工经验与技术 三、编制原则
1、结合下部结构构造、施工计划和工期要求。
2、尽量利用现有周转材料和设备，施工方便、经济合理、安全可靠。 3、严格遵守各有关设计、施工规范、技术规程和质量评定及验收标准，确保工程质量达到设计及规范要求。
4、主桥作为关键线路上的工程项目，充分做好上下部工程之间的衔接，力求方案科学、技术工艺先进可靠、工期合理、资源配臵齐全、设备搭配合理、措施有力可靠，同时做到安全生产、文明施工和环境保护，确保达到安全、质量和工期目标。
二、工程概况
***是湖州市***至新市公路改建工程上的一座跨越长湖申航道的桥梁，桥梁全长460m，中心桩号为0K+492.00，处于竖曲线为R=3000m、T=105m的直线段内，现
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有河道宽度约为80m。主桥上部结构为45+80+45m的预应力砼连续箱梁，全长170m，连续梁采用单箱单室断面，单幅箱梁宽度为12m，底宽6.5m，桥面横坡为双向2%，箱梁根部断面梁高4.45 m（高跨比1/18.00），跨中和边跨现浇段梁高为2.0m（高跨比1/23.2），其间下缘按二次抛物线变化。箱内顶板厚度标准段为25cm，根部加厚到60cm，底板厚25~60cm，腹板厚70~100cm。箱梁砼为C50，预应力采用三维预应力体系，纵向和横向为φ15.24预应力钢绞线，竖向为φ32精轧螺纹钢。
本桥现浇变截面连续箱梁中跨为1′~9′块（对）+10′中跨合拢段，边跨为1~9#块（对）+10#合拢段+11#边跨现浇段，最大单体梁段为1#块，其砼方量是41.48m3，重量约为103.7 T，最长梁段5~9#块，梁长为4m。主要工程量如下：
项目名称 现浇C50砼 钢绞线(φj15.24) 钢筋 单位 m3 T T 数 量 1855 86.8 400.2
三、施工前的准备工作
一、技术准备
1、熟悉设计文件、图纸以及相关的技术规范、操作规程。并建立审核把关制度，领会设计意图，对图示各结构以及轴线尺寸标高进行一一验证，并与实地核对，做到准确无误，以免出现缺陷返工。同时项目部就支架搭设、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑等砼连续箱梁重要工序召开专项技术讨论会，以进一步熟悉图纸，充分理解设计意图。并就设计图纸中的疑点、难点虚心向设计、业主、驻地办及有关专家请教和释疑，更好的领会设计文件的精神，为施工中的质量控制做好基础。
2、熟悉并掌握施工技术规范和质量验收标准。技术规范和质量标准是提高工程技术管理的重要依据，对施工过程中的质量控制起着制约作用。
3、施工实施前项目部由项目经理组织、技术负责人主持对项目部所有技术人员进行施工技术交底。技术人员和工班长对所负责的施工班组人员对有关的工序和部位的施工技术要求、控制手段、操作要求等进行交底。力求使所有参与操作的人员均能掌握其所负责工作的技术要求及操作方法。
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二、人员准备
项目部成立***连续梁施工质量安全领导小组，统筹协调安排各工序和各班组对质量和安全的控制。
领导小组成员：
组 长：蔡如松（项目经理）
副 组 长：刘新华（技术负责人、高工） 朱月明（施工队长） 桥梁负责人：孙 骅（工程师） 试验负责人：杨 奇（试验工程师） 质检负责人：冯 悦（工程师） 安全负责人：王睿翔（持安全员证） 作业工人配备
连续梁施工安排钢筋工15人、模板工6人、电焊工8人，混凝土工6人，张拉及压浆6人，辅助工6人，现场管理人员2人，共49人（可根据实际情况增减）。
三、机械设备准备
连续梁所需的各种机具设备、试验设备已全部到位，并按规定作了检测和调试工作，可以投入正常生产。各项生活及服务设施已全面形成。本工程施工采用主要机械如下表：
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 名称 挂蓝 支架 吊车 装载机 HZS2000型拌和站 HBT60砼输送泵 张拉设备 150kw发电机组 安全设施 混凝土运输车 全站仪 单位 套 套 台 台 座 台 套 台 套 辆 台 数量 2 2 2 2 1 2 2 1 1 4 1 备注 16T、25T 第 5 页 共 36 页
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12 13 14 15 16 弯筋机 电焊机 插入式振动棒 切断机 压浆机 只 只 根 只 只 2 5 40 2 1 四、材料及试验准备
由于***横跨长湖申航道和318国道，原材料的运输相对方便，实际施工时我们将提前预备相当数量的砂石料、水泥和钢筋。
箱梁砼的原材料质量检验及配合比设计等工作在驻地办试验工程师的监督下进行，同时，按技术规范要求对各种原材料（钢绞线、钢筋、水泥等）进行各项性能指标试验。保证用于工程的原材料完全满足设计及规范要求。
四、连续梁施工质量控制重点
一、确定现场质量控制要点，并制定具体的控制措施进行控制。
现场质量控制要点根据实际情况、综合考虑各方面因素进行设臵，并根据施工情况进行动态调整。本工程连续梁施工初步拟订的现场质量控制要点为：
1、托架及模板的施工； 2、挂蓝预压试验、观测； 3、普通钢筋的加工、安装；
4、砼原材料及预应力材料的质量检验； 5、现场砼拌和的质量控制及强度控制； 6、预应力筋的张拉及孔道压浆质量控制； 7、按设计规定的步骤合理拆除模板、支架； 8、中跨合拢和边跨合拢的施工及控制。
二、现场质量控制主要依靠现场技术、测量、试验人员进行。
通过现场抽样试验、进行精确测量控制及计算、统计分析、反馈等工作得以实现。为此项目部已安排了足以胜任该项目工程施工的施工员、技术员及施工操作熟练工人。确保
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工程顺利实施。主要工作内容有：
1、为了确保挂蓝施工的安全和箱梁外表线型的流畅，我们将对挂蓝进行预压试验和观测，为挂蓝施工提供必要的施工数据。
2、施工过程质量控制做到工序层层把关，试验室负责试验配比，质检人员除履行全面质检、复核工作之外，还要配合驻地监理作好监理抽检工作，施工过程中对现场进行逐项确认、签认，对质量合格与否和质量隐患、事故等，均按《公路工程监理工作实施细则》执行。
3、严格执行混凝土操作细则，施行现场设专门技术人员和质检人员负责技术指导和监督，对浇筑完成的混凝土加强养护。
4、按合同规定的项目和频率严格进行材料的试验工作，向监理工程师审批试验报告，积极配合监理工程师复核检验。
5、外购成品及半成品构件派人员赴现场考察供料方施工工艺及质量控制情况，并测试有关项目。
6、依据工程进展安排进场材料数量和规格。搬运储存材料分类堆放，各类材料设标签。
7、不合格材料经抽检认定后，加标签并清理出场。 三、质量保证体系
项目经理
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蔡如松 处质量管理领导小组 技术负责人 刘新华 质检负责人 冯悦 桥梁负责人 孙 骅 施工队 ――***连续梁施工方案――
五、安全保证措施
在施工中，我们严格遵守国家的安全生产法规和环境保护法令，自觉保护劳动者生命安全，保护自然生态环境，力争展现出一个工程良好的企业形象，展示我们生产管理的综合现代化水平。为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般事故减少到最低限度，确保施工的顺利进展。
一、主要的安全制度
1、施工队设专职安全员，在项目经理的领导下，履行保证安全的一切工作。 2、利用各种宣传工具，采用多种教育形式，使职工树立安全统一的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。
3、在下达生产任务时，同时下达安全技术措施检查工作，总结安全生产情况，提出安全生产要求把安全生产贯彻到施工的全过程中去。
4、认真执行定期安全教育，安全培训，安全检查，设立安全监督岗，支持和发挥工人及安全人员的作用，对发现事故隐患和危及到工程人身安全的事项，及时处理，作出记录，及时改正，落实到人。
5、施工中临时结构及时、细致的向员工进行安全技术交底。对临时结构均进行安全设计和技术鉴定，合格后方可使用。
6、起重、高空作业的技术工人，上岗前接受身体检查和技术考核，合格允许上岗操作。高空作业按安全规范设臵安全网，拴好安全绳，戴好安全帽，并按规定配戴防护用品。
7、工地修建的临时房、架设照明线路、库房，都符合防火、防电、防爆炸的要求，配臵足够的消防设施、安全避雷设备。
二、现场施工用电 1、支线架设
1）配电箱的电缆线有套管，电线进出不混乱，电箱上进线加滴水弯。 2）支线绝缘好，无老化、破损和漏电。
3）支线应沿墙或电杆架空敷设，并用绝缘子固定。 4）过道电线可采用硬质护套管理地并作标记。
5）室外支线用橡皮线架空，接头不受拉力并符合绝缘要求。 2、现场照明
1）一般现场采用380V电压。危险、潮湿场所和手持照明灯具采用符合要求的安全电压。
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2）照明导线有绝缘子固定。严禁使用花线或塑料胶质线。导线不随地拖拉或绑在脚手架上。
3）照明灯具的金属外壳接地或接零。单相回路内的照明开关箱装设漏电保护器。 4）室外照明灯具距地面不低于3m；室内距地面不低于2.4m。 3、架空线
1）架空线设在专用电杆上，严禁架设在树或脚手架上。
2）架空线装设横担和绝缘子，其规格、线间距离、档距离等符合架空线路要求，其电板线离地2.5m以上加绝缘子。
3）架空线一般离地4m以上，机动车道为6m以上。 三、施工机械安全措施
1、项目部对工地所有机械统一定期进行安全检查，发现问题及时解决，消除不安全的因素。
2、各种机械设备均制定安全技术操作规程，并认真检查落实情况。
3、定期检查机械设备的安全保护装臵和安全指示装臵，以确保所使用的设备装臵的齐全、灵敏、可靠。
4、机械操作人员必须听从施工人员的正确指挥，精心操作。但对施工人员违反操作规程和可能引起危险事故的指挥，操作人员有权拒绝执行，并及时向工地负责人反映。
四、安全管理组织机构
组 长：蔡如松
副 组 长：王睿翔 刘新华 朱月明 成 员：朱月明 孙骅 冯悦 杨奇 专职安全员：王睿翔 五、安全保证体系
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项目经理 蔡如松 技术负责人 刘新华 ――***连续梁施工方案――
安全生产措施、方案、制度。 1、 制定项目1、 配合安全负责人、专职安全员贯彻安全生产措施并进行全面落实。 2、 解决施工过程中的各种不安全因素。 3、 开展安全生产教育，提高职工安全生产意识。 1、 落实预备资金，保障工程安全所需资金。 2、 制订、实行工程安全责任奖罚制度。 3、 配合安全负责人、专职安全员落实奖罚制度。 1、 提供各类必需的工程安全物资和设备。 2、 深入施工现场检查，落实安全生产措施和奖罚制度。 3、 开展安全生产宣传提高职工安全生产意识。 安全负责人 施工队长 财务负责人 专职安全员 2、 解决施工 不安全因素。 过程中的各种3、 全面督促、 落实安全生产措施。、 4、 组织开展安全生产宣传， 提高职工安全意识。 施工队、班组兼职安全员 六、施工工期安排
本桥的连续梁施工：计划先完成2个0#节段， 2个0#块计划3.5个月，其余的1~11#块件及1'~11'#块件按施工图设计的7天为最小张拉周期，但在实际施工中考虑到各种因素的影响，如张拉强度的控制等，实际施工中计划10天为一对块件的施工周期，含边跨支架现浇11#块的施工跨度为4.5个月。考虑到支架的周转需要时间及其他的不确定因素，计划整个连续梁的施工工期为8.5个月。
2011年4月份
连续梁班组进场，7#墩0#块进行支架的搭设和模板的安装。 2011年5月份
完成7#墩0#块的浇筑，6#墩0#块支架的搭设和模板的安装完成。 2011年6月份
完成6#墩0#块的浇筑，完成7#墩上挂蓝的拼装，完成6#墩上挂蓝的拼装。
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2011年7月份
完成2个1#块的浇筑，完成2个2#块对的浇筑。 2011年8月份
完成2个3#块对的施工，2个4#块对的施工，2个5#块对的施工。 2011年9月份
完成连续梁2个6#块对的施工，2个7#块对的施工，2个8#块对的施工。 2011年10月份
完成连续梁2个9#块对的施工，完成11#块的支架搭设、模板安装和浇筑。 2011年11月
完成中孔合拢段和边跨合拢段的施工 2011年12月
完成连续梁全桥的张拉、压浆、解除临时支撑体系，施工结束。为完成以上工作量，桥梁方面安排吊车2台，施工人员45人。
七、施工方案总体简述
***的预应力砼变截面连续箱梁设计采用分段悬浇方案施工，根据“两侧对称同步，均衡浇筑”的原则及现场的工程地质、设备条件，本桥施工方案为：先期进行0#节段的施工，在0#节段施工结束后，分别在2个墩上进行1#~9#节段的对称施工，在9#9#′节段施工的同时，进行边跨11'节段的搭设支架及现浇。先进行2个边跨合拢段的施工（吊架施工），最后进行中跨合拢段的施工（采用吊架浇筑），全桥预应力张拉、压浆，然后解除临时支撑体系，施工结束。具体的施工工艺流程如下：
0#块临时支撑布设、支架搭设 0#块模板安装 0#块支架预压 0#块布筋、校正标高、轴线 第 11 页 共 36 页
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0#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
挂蓝拼装、预压
1#、1′#块布筋 校正标高和轴线后，1#、1′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
挂蓝前移、就位
2#、2′#块布筋
校正标高和轴线后，2#、2′#块浇筑 满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
挂蓝前移、就位 3#、3′#块布筋 校正标高和轴线后，3#、3′#块浇筑 第 12 页 共 36 页
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满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
挂蓝前移、就位
4#、4′#块布筋
校正标高和轴线后，4#、4′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
挂蓝前移、就位
5#、5′#块布筋
校正标高和轴线后，5#、5′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆 挂蓝前移、就位
6#、6′#块布筋
校正标高和轴线后，6#、6′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆 第 13 页 共 36 页
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挂蓝前移、就位
7#、7′#块布筋
校正标高和轴线后，7#、7′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆 挂蓝前移、就位 11#块支架搭设、预压 8#、8′#块布筋 11#块布筋 校正标高和轴线后，8#、8′#块浇筑 11#块浇筑 满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆 挂蓝前移、就位
9#、9′#块布筋
校正标高和轴线后，9#、9′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
挂蓝前移、就位 第 14 页 共 36 页
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9#、9′#块布筋 校正标高和轴线后，9#、9′#块浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆
2边跨10#合拢段吊架安装、固定
2边跨合拢段布筋、浇筑
中跨10′#合拢段吊架安装、固定 中跨合拢段布筋、浇筑
满足张拉要求后、竖向预应力张拉、横向预应力、纵向预应力张拉、压浆 解除临时支撑体系、完成
八、临时支承体系
在预应力砼变截面连续箱梁（以下简称箱梁）施工时，为了保证主墩的稳定和安全，设计采用临时支承体系，以承载箱梁两悬臂偶尔出现不对称荷载作用时，保证本桥施工安全及悬臂的施工倾覆稳定。施工图设计临时支承体系由预应力钢束和φ800mm支承钢管组成，根据现场施工条件和提高临时支承体系的安全度，临时支承体系支承钢管改为断面为φ80cm的C25砼柱（详见***临时支承体系示意图）。临时支承体系的预应力粗钢筋一端埋臵在承台内（预埋锚具、波纹管、螺旋筋），另一端在箱梁顶板上张拉锚固，预应力粗
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钢筋在桥墩两侧对称、同步张拉，每束张拉吨位控制为5T。临时支承体系梁底设三角垫层保证临时支撑柱顶面与箱梁底板密贴。三角垫层在底板施工时同步制作，并根据梁体的纵横坡适当调整（见施工图S7-36-110）。连续梁施工结束后临时支承体系的的砼柱采用空压机械破解的方法拆除。拆除也对称均衡进行，确保无损结构及外观。
九、0#节段施工方案
0#节段采用搭设贝雷支架浇筑，由于本桥横跨长湖申航道，考虑到汛期的影响及承台的顶面标高。支架搭设前先在承台的顶面浇筑混凝土支墩，贝雷支架搭设在混凝土支墩上面（详见***0#节段支架示意图）。支架搭设完成及铺好底板和立好侧模模板后，按梁体重量的1.3倍砂包进行预压，并观测数据，消除支架和模板的非弹性变形及确定支架和模板的弹性变形值，调整节段预拱度。同时根据预压后的数据调整标高和中轴线，确保0#节段浇筑完成后的标高和轴线符合设计要求。
十、 挂蓝及1~9#、1′~9′#节段的施工
一、挂蓝结构 1、主桁
主桁由两片桁架及连接系和门架组成，两片桁架采用型钢栓接成菱形，由连接系和门架将之联成整体，组成该挂蓝主要受力结构。
2、上横梁
上横梁由2条40b工字钢组焊而成，连接于主桁前端的节点处，将两片主桁连成整体。 3、前、后吊杆装臵
前后吊杆均采用φ32精轧螺纹钢，用千斤顶及钢扁担和垫梁调节高度。 4、底模
底模由16根纵梁和前后横梁组成，前后横梁由4根2组36b工字钢组焊而成，纵梁为25b工字钢。在两侧腹板位臵各布臵5根，底板位臵布臵6根。
5、内外模板
箱梁外侧模板采用5mm钢板和型钢组焊而成。两外侧模板各支撑在两侧四条滑道上，滑道通过吊杆悬吊在前上横梁和已浇注好的箱梁翼板上，外侧的副滑道用4根25b槽钢组焊成2条滑道。侧模内侧的2条主滑道用4根25b工字钢组焊成，内模由内模桁架和组合
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模板和滑道组成，两条滑道采用4根25b槽钢组焊而成，内模桁架吊在两条内模滑道上。滑道通过吊杆吊在前上横梁和已浇梁段上。立模及浇筑混凝土时，滑道起到支撑作用，脱模后可沿滑道前行。
6、走行及锚固系统
走行系统由轨道、滑靴、卷扬机等组成。轨道与竖向预应力筋锚定。挂蓝前后设滑靴，滑靴支撑在轨道顶面，可沿轨道滑行。挂蓝前移前，进行走行前的安全检查，重点检查部位为挂蓝两轨道是否相对水平和与桥轴线平行、轨道锚固和支垫情况。挂蓝前移时，首先在挂蓝的后端配重，确保挂蓝有2倍的抗倾覆安全系数，然后把底蓝吊杆固定在侧模的主滑道上。松脱掉上横梁的吊杆和模板后，分两部前移挂蓝，首先前移菱形挂架就位并锚固后，前移侧模的2条副滑道2条主滑道及内模的两根副滑道至菱形挂架前端的主横梁位臵用吊杆悬吊固定后，使用卷扬机牵引侧模、内模和底蓝沿主、副滑道前行到位，到位后及时安装底模的前后吊杆和侧模的吊杆，变临时受力状态为正常受力状态，确保施工安全。然后通过前后吊杆调整底蓝标高，通过侧模吊杆调整侧模标高。用对拉的φ25精轧螺纹钢使两侧的侧模紧贴已成梁段和端模。，保证在梁段和梁段的连接部位无错台发生。
二、挂蓝数量
挂蓝材料数量表
项目 20 b槽钢 25 b槽钢 32 b槽钢 主36b工字钢 梁40b工字钢 部16 b槽钢 分 14 b槽钢 悬挂系统 连接钢板 底蓝部分 底模部分 侧模部分 A3 A3 A3 A3 A3 309.00 约2000 1800 7184.00 3360.00 9600.00 立杆斜向支撑4.2*4=16.8米 包括提升用千斤顶和精轧螺纹钢 包括连接钢板及螺栓 包括4根12米长的36b工字钢，16根6米长的25b工字钢 为8.75*4.8=42m2，实际制作为80kg/m2 实际制作的模板为每沿米1000kg（腹板高3.70米），两侧为9.6米 材质 重量（kg） A3 A3 A3 A3 A3 A3 1861.00 897.00 1328.00 1185.00 2924.00 356.00 备 注 前斜拉杆5.22*4=20.88米，后斜拉杆7.2*4=28.8米，立杆4*4=16米 前斜压杆6.5*4=26.00米 后压杆7*4=28.00米 后横梁8.2*2=16.4米 前横梁18*2=36米 立杆横向支撑8.2*2=16.40米 第 17 页 共 36 页
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主滑梁 副滑梁 内模 43#重轨 其他附属设施 合 计 A3 A3 A3 2016 3008.00 6000.00 2064.00 约2000 47892 25b工字钢12*2*2=48米 25b槽钢12*2*4=96米 按最大段计算约100m2， 60kg/ m2 12*2*2=48米 包括端模等、施工时的机械等。 三、1~9#、1′~9′#节段的施工概述
边跨及中跨节段1-9#、1′-9′#节段采用挂蓝悬浇。在0#块浇筑完成后，在0#块的顶面拼装挂蓝（挂蓝的几何尺寸、所用材料见附图）。挂蓝拼装完成及前移到位后先用砂包分级加载、卸载预压（加载重量为节段重量的1.3倍），并观测数据，消除挂蓝的非弹性变形，获取各个节段不同重量时的挂蓝和模板的弹性变形值，从而调整节段预拱度和施工调整值。同时根据预压的数据调整标高和中轴线，。挂蓝设计重量为47.892T，与最大的1#节段的重量比为0.46，为轻型挂蓝。本挂蓝能适应梁宽16.75米、梁高1.8米至5.0米。主要由主桁、前上横梁、前、后吊杆装臵、底模架、内外侧模板和走行及锚固工作平台装臵等组成（详见挂蓝纵横断面示意图）。
十一、11#节段施工方案
11#节段采用贝雷支架浇筑，贝雷支架搭设在混凝土条形基础上（详见***11#节段支架
示意图）。支架搭设完成及铺好底板模板后，按最大梁体重量的1.2倍进行砂包预压，并观
测数据，消除支架和模板的非弹性变形，确定支架和模板的弹性变形值，调整节段预拱度。同时根据预压的数据调整标高和中轴线，确保11#节段浇筑完成后的标高符合设计要求。
十二、中跨及边跨合拢段施工
施工程序原则上按施工图设计进行，单幅两个边跨合拢段同时进行。合拢顺序为先边跨合拢段对称进行，在边跨合拢段施工结束并张拉了预应力束后，再进行中跨合拢段的施工。
一、边跨施工
首先在合拢前，拆除挂蓝，加载平衡重。在挂蓝拆除前观测梁端的高程，加载时以高程控制为主。观测两梁端的高程以翼缘板相同位臵的高程为准，此高程作为评定合拢精度，
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同时与梁端观测点进行联测，以便以后观测方便。并连续观测气温变化对梁体相对标高的变化和轴线偏移量的影响。观测合拢段在温度影响下的梁体长度变化，连续观测时间不少于45h，观测间隔根据温度变化每隔3h观测一次。其次合拢前，两端悬臂高差控制在1.5cm以内。梁端高程达到合拢精度后即可进行下部施工。用9′#节段的挂蓝底蓝作为合拢段的吊架，由于挂蓝底蓝的纵向长度大于合拢段的长度，因此为了确保合拢段箱梁底面在浇筑完成后与临近段的箱梁底面无错台发生，实际施工时在挂蓝底蓝的模板上重新铺一层竹胶板来调整底板标高，保证质量。然后布臵钢筋、安装预应力孔道和横竖向预应力钢筋，布筋时底板和腹板纵向钢筋单端进行焊接，波纹管单端连接并预留另端活接头，同时注意结构的尺寸，临时锁定钢结构单端焊接。 至合拢温度时焊接钢结构预留的活接头进行临时锁定。连接波纹管的接头。全部工序完成后浇筑混凝土，混凝土浇筑时间选择在日气温较低或温度变化幅度小的时间区内进行，边浇筑边卸载，至合拢段浇筑结束，平衡重卸载为0 KN。在张拉边跨合拢束后拆除临时支墩及吊架
二、中跨施工
首先在合拢前，拆除两侧挂蓝，加载平衡重。在挂蓝拆除前观测梁端的高程，加载时以高程控制为主。观测两梁端的高程以翼缘板相同位臵的高程为准，此高程作为评定合拢精度，同时与梁端观测点进行联测，以便以后观测方便。并连续观测气温变化对梁体相对标高的变化和轴线偏移量的影响。观测合拢段在温度影响下的梁体长度变化，连续观测时间不少于45h，观测间隔根据温度变化每隔3h观测一次。其次合拢前，两端悬臂高差控制在1.5cm以内。梁端高程达到合拢精度后即可进行下部施工。用6#节段的挂蓝底蓝作为合拢段的吊架，由于挂蓝底蓝的纵向长度大于合拢段的长度，因此为了确保合拢段箱梁底面在浇筑完成后与临近段的箱梁底面无错台发生，实际施工时在挂蓝底蓝的模板上重新铺一层竹胶板来调整底板标高，保证质量。然后布臵钢筋、安装预应力孔道和横竖向预应力钢筋，布筋时底板和腹板纵向钢筋单端进行焊接，波纹管单端连接并预留另端活接头，同时注意结构的尺寸，临时锁定钢结构单端焊接。 至合拢温度时焊接钢结构预留的活接头进行临时锁定。连接波纹管的接头。张拉CBS1、CBS2、CTS各两束预应力钢束至20%吨位（临时吨位）。全部工序完成后浇筑混凝土，混凝土浇筑时间选择在日气温较低或温度变化幅度小的时间区内进行，边浇筑边卸载，至合拢段浇筑结束，平衡重卸载为0 KN。
十三、箱梁各节点的高程与中轴线控制
边跨和中跨悬浇挂蓝重量为47.892T，与设计采用挂蓝50T基本相等。因此预拱度采
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用施工图提供的预拱度值。箱梁的各节点立模标高为：箱梁顶面设计标高+预拱度值（包括
弹性变形值）+施工调整值（包括挂蓝、支架及温差引起的变位），（预拱度数据表见附页）。确保各节
段浇筑完成后的各点标高符合设计要求。箱梁中轴线用坐标定位，并用全站仪进行直线复核（本桥平面在直线上），以确保中轴线偏位误差符合规范要求。
悬浇箱梁质量控制标准
项 目 砼强度（Mpa） 轴线偏位 顶面高程 相邻节段高差 高 度 断面尺寸 顶 宽 顶、底、腹板厚度 同跨对称点高程 中边跨合拢段两侧悬臂端 节段相对误差、高差
≤15（设计要求） L≤100M 10 +5，-10 ±30 +10，-0 20 L≤100M L≤100M 规定值或允许偏差（mm） 符合设计要求 10 ±20 十四、钢筋骨架和预应力筋的制作和安装
一、普通钢筋的施工
箱梁普通钢筋下料后，在钢筋棚制作成钢筋骨架，然后吊装入模，钢筋骨架受力钢筋接长时避开受力较大处，并按施工技术规范要求接头错开布臵，同一断面内的钢筋电焊接头不大于全部钢筋接头数的1/3，骨架钢筋的制作遇到同一截面钢筋相冲突时，服从细钢筋让位于粗钢筋，分布筋让位于受力筋的原则。但防撞护栏、波形护栏和伸缩缝的定位钢筋等预埋件位臵要准确。入模后钢筋在焊接时垫铁皮，以保护模板及邻近的波纹管不被烧伤。底板钢筋绑扎同标号的半圆型水泥砂浆垫块，腹板两侧预穿圆形同标号水泥砂浆垫块，以确保钢筋保护层厚度。连续箱梁在施工时由于不可避免的多余约束的存在，导致了包括预应力引起的次应力、砼收缩和徐变引起的次应力、结构的年温差和局部温差引起的温度应力等多种次应力的产生。由于这些次应力，连续箱梁在施工或运行过程中都不可避免地存在裂缝。这些裂缝的存在轻则影响了桥梁的耐久性，重则导致桥梁的质量缺陷，因此
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我们建议在连续箱梁的腹板位臵布臵防裂钢筋网片，以最大限度的减少裂缝的产生。
二、预应力钢筋的施工
预应力钢筋的下料，考虑到施工中的一些客观因素，预应力钢筋下料比图纸所示尺寸稍长30~50cm,以确保有足够的工作长度。波纹管在普通钢筋骨架吊装完成后进行，按设计坐标精确定位，同时每50cm设臵定位钢筋，定位钢筋均采用点焊固定，确保波纹管在施工期间管道顺直、不发生位移。波纹管的接头处采用大一个直径级别的波纹管并用塑料胶带绑扎，以防漏浆或卷口。在波纹管的最高点用内径大于20mm的钢管设臵排气孔，以确保压浆水泥浆从最高点冒出，确保压浆的密实。锚垫板安放时保持板面与孔道保持垂直，压浆嘴向上，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海绵封堵孔道端口，外包裹胶带，避免露浆堵孔。为保证锚垫板定位准确，在施工到齿板处时，换用改装后的内模，精确定位，将齿板与梁体一同浇筑，竖向预应力筋在锚固端及张拉端分别加工成套，便于安装和定位。混凝土浇筑前对波纹管进行全面检查，修复一切非有意留的孔、开口或损坏之处，在纵向预应力孔道内，于灌注砼前，穿入较孔道孔径小10mm的硬塑料管，在砼初凝前抽动，终凝后抽出，以防措施不到露降堵孔，此塑料管可多次使用。
十五、混凝土的浇筑
一、混凝土浇筑顺序
箱梁总体浇筑程序按设计图（S-36-108、S-36-109）进行。分别为：0#节段------1#、1′#节段------2#、2′#节段------3#、3′#节段------4#、4′#节段------5#、5′#节段------6#、6′#节段------------7#、7′#节段------8#、8′#节段------11#节段------9#、9′#节段------边跨10#节段------中跨10′#节段，同编号节段同时进行混凝土浇筑。
二、混凝土的浇筑施工
箱梁每个节段的混凝土浇筑拟一次完成。在混凝土浇筑前，再次对钢筋的骨架、预应力管道、支架、模板进行一次检查，对标高、中轴线进行复测，确保100%没有差错。混凝土在搅拌站集中拌制，采用砼泵输送砼，确保有40m3/h混凝土量输送到梁体内。考虑到整个连续梁的施工工期较长，因此混凝土的配合比将根据气温情况适当掺添加剂配制，以利于缩短工期及控制施工质量。 混凝土浇筑采用全断面一次浇筑法。先浇筑顺序为：腹板--底板—腹板--最后顶板，腹板采用水平分层浇筑，每层厚度为30~40cm。因为顶板悬臂较长，为避免由于模板支架变形而产生混凝土裂缝，顶板采取由外向内的浇筑顺
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序。混凝土浇筑时同时准备插入式震动棒8~10根进行震捣，到面层时辅助用平板振动器配合。振捣时，振动棒的移动间距不超过振动器作用半径的1.5倍，与侧模保持50mm左右的距离，确保振动棒不接触模板，防止模板的变形和走位。避免与波纹管接触，防止波纹管变形、位移或破损。混凝土振捣的标准为：混凝土停止下沉，表面泛浆，无气泡冒出，然后边振动边徐徐提出振动棒。另外，在内模和底板连接处增设一定宽度（约25cm左右）的水平模板，防止混凝土大量冒出。混凝土采用早强措施，使混凝土的强度及早达到预施应力的强度要求，缩短施工周期，加快施工进度。
三、混凝土浇筑的质量控制 1、混凝土的浇筑要求
1）混凝土的自由倾落高度不超过2米，否则采用串筒、导管、溜槽等。
2）使用插入式振动器快插慢拔，插点均匀，逐点移动，按顺序进行，做到均匀振实。 3）泵送混凝土时，混凝土输送管作用力很大，所以不将其直接放在模板和钢筋上，而是使用垫木或木马支撑牢固。
4）浇筑混凝土时，为防止模板变形，混凝土的浇筑高度应均匀。在浇筑的过程中，对挂蓝和支架进行沉降观测和位移观测，一旦发现异常情况立即进行分析并采取相应的解决措施，确保箱梁的施工质量。
5）在施工缝处继续浇筑混凝土时，混凝土施工缝的表面凿毛，清除松动的石子，并用水冲洗干净。排除积水后，先浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆后继续浇筑混凝土。
2、混凝土的养护
在混凝土浇筑完成并初凝后，立即养护。在夏天，用毛毯覆盖并连续洒水养护。在10天时间内，持续养护始终保持混凝土表面处于湿润状态。冬天，用洒水及盖棉胎的方法来保证混凝土的养护温度。按等同的条件养护试块，在混凝土强度达到40%的强度时拆除侧模，达到70%强度时拆除内模，在张拉完成后松脱底模。
考虑到供电时间的不确定性及砼搅拌设备可能发生的机械故障，备用电源设备（自备300KW发电机组）处于备发状态，一旦正常供电停止后，保证在5min内自备发电机组能及时启动，正常发电，以确保箱梁的浇筑能够顺利进行。利用旧馆大桥混凝土搅拌站作为备用砼搅拌站，并准备好1辆砼泵车和3辆砼罐车，做到随时可以启用。
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十六、预应力束的张拉和压浆及安全措施
一、预应力束的张拉
在箱梁的强度达到100%的设计强度、龄期≥7天后，按设计程序进行预应力筋穿束、张拉。本箱梁设计为三维预应力体系：纵向布臵的预应力为不等长的Φj15.24钢绞线，由于束较长，穿束时在束的前面制作一个导引头，用卷扬机牵引穿束。横向预应力为单根长11.50M的Φj15.24钢绞线，竖向预应力为不等长的Φj32精轧罗纹钢。
在张拉之前，对张拉设备油泵、油表、千斤顶送监理指定并获国家质检部门认可的计量检测单位进行标定，以保证张拉吨位的正确。根据标定的数据对各束的张拉应力进行计算，将张拉工艺、千斤顶检验情况、锚具及张拉钢材的检验报告递交监理工程师确认。在监理工程师认可后实施张拉作业。
各节段砼浇筑完成后，对预应力筋进行张拉，根据设计横、竖向的预应力筋张拉推后3个节段（见S7-36-109）。对竖向的预应力筋，由于预应力筋较短，相对的预应力损失较大。张拉时，钢筋所受的应力可以通过油压表反映，但当螺母锚固，回油后，钢筋所受的应力却不能用张拉时的应力来表示。因此本桥施工决定采用多次反复张拉、旋紧螺母的方式来保证张拉的应力。在张拉时，当纵向预应力钢束的实际伸长量大于设计10%或小于5%、当横向预应力钢束的实际伸长量在±6%以外时，停止张拉，查询原因或与设计部门联系。张拉按设计图纸或规范的要求进行（由内到外、对称张拉）。
二、孔道的压浆
张拉完成后，在24小时内，对预应力束管道进行压浆，压浆采用柱塞式压浆机。在压浆前先用清水对孔道进行清洗和湿润，然后用压缩空气进行吹干。水泥浆的水灰比控制在：0.40~0.45，稠度控制在：14~18s，水泥浆自拌制至压入孔道的延续时间视气温情况控制在30-45min范围内。在压浆过程中，随时观察压力表的读数变化，确保最大压力在0.7 MPA左右。压浆遵循先长后短、先下后上的原则。压浆过程连续进行，一直到冒浆孔排出合格的浓浆后停止。根据气温的不同，间隔15-30min后对孔道进行第二次压浆。从而确保预应力孔道压浆饱满。
三、张拉安全措施
1、加强对设备、锚具、预应力筋的检查
1）千斤顶和油压表需按时进行校正标定，保持良好的工作状态，保证误差不超过规定范围；千斤顶的卡盘、楔块尺寸要正确；没有摩损沟槽和污物，以免影响楔紧和退楔。
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2）锚具尺寸要正确，保证加工精度。锚环、锚塞应逐个地进行尺寸检查，有同符号误差的应配套使用。
3）锚环不能有内部缺陷，应抽样进行电磁探伤，锚环太软或刚度不够都会引起锚塞的内缩超量。
4）预应力筋使用前应按规定检查：钢绞线编束应认真梳理，避免交叉混乱；清除钢丝表面的油污锈蚀，使钢绞线能正常楔紧和正常张拉。
5）锚具安装位臵要准确：锚垫板承压面，锚环等的安装面必须与孔道中心线垂直；锚具中心线必须与孔道中心线重合。
2、严格执行张拉操作规程
1）垫板承压面与孔道中线不垂直时，应当在锚圈下垫薄钢板调整垂直度。 2）锚具在使用前须先清除杂物，刷去油污。 3）楔紧束的楔块其楔紧程度务求一致。
4）千斤顶给油、回油工序缓慢平稳进行。特别是要避免大缸回油过猛产生较大的冲击振动，以免发生滑丝。
5）张拉操作要按规定进行，防止钢丝受力超限发生拉断事故。 3、滑丝与断丝的处理正确到位
预应力张拉过程中或锚固时，预应力筋断丝与滑丝的处理原则应遵循设计和下表（预应力筋断丝、滑丝限制）的规定，否则，必须处理。
项次 类别 检查项目 每束钢丝断丝或滑丝 钢丝束、 1 钢绞线束 每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的比例 2 单根钢筋 断筋或滑移 1 不允许 每束钢绞线断丝或滑丝 1丝 按制数 1根 注：①钢绞线断丝是指钢绞线内钢丝的断丝。 ②断丝包括滑丝失效的钢丝。
③滑移量是指张拉完毕锚固后部分钢丝或钢绞线向孔道内滑移的长度。
1）滑丝的处理：张拉完成后要及时在钢绞线上作好醒目的标记，如发现滑丝，采用YCT24千斤顶和卸荷座，将卸荷座支承在锚具上，用千斤顶张拉滑丝钢绞线，直到将滑丝夹片取出，换上新夹片，张拉至设计应力即可。如遇严重滑丝或在滑丝过程中钢绞线受到了严重的伤害，则将锚具上的所有钢绞线全部卸荷，找出原因并解决，再重新张
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拉。
2）断丝的处理：卸荷、松锚、换束，重新张拉至设计应力值。 4、其它安全措施
1)现场有明显标志，与张拉无关的人员严禁入内。
2)张拉各电源接线加接地线，并随时检查各处绝缘情况，以防触电。
3)张拉或退出楔块时，千斤顶后面不得站人，以防预应力筋拉断或锚具弹出伤人。 4)油泵运转有不正常情况时，要立即停车检查。在有压情况下，不得随意拧动油泵或千斤顶各部位的螺丝。
5)作业由专人负责现场指挥，操作时严禁摸踩和碰撞预应力筋，在测量伸长量时，应停止开动千斤顶。
6)千斤顶支架必须与梁端垫板接触良好，位臵正直对称，严禁多加垫块，以防支架不稳或受力不均倾倒。
7)在高压油管的接头应加防护套，以防喷油伤人。
十七、边跨支架条形基础承载力验算
一、验算根据
1、***位臵公路工程地质柱状图
2、《实用土木工程手册》，人民交通出版社出版 3、《路桥施工计算手册》，人民交通出版社出版
4、支架混凝土条形基础尺寸：12米（长）×1米（宽）×0.8米（埋深） 二、验算过程
根据地质柱状图，+0.900以上的土质为亚粘土，该土天然孔隙比e为0.855，液限指数IL为0.38。顶部0.5米为耕植土。因此在条形基础浇筑前，耕植土全部刨除。查《路桥施工计算手册》一般粘性土的容许承载力σ0，取天然孔隙比e为0.900（实际0.855），液限指数IL为0.4（实际为0.38），则得容许承载力为220Kpa。查《实用土木工程手册》地基土容许承载力修正计算的说明，对于地质简单，基础最小边宽b≤2米，深度h≤3米时，其容许承载力[σ]可按基本承载力表选用。因此+0.900以上的土质为亚粘土的容许承载力采用220Kpa。
则两条条形基础的容许承载力为2×（12.0*1.0）*220=5720 KN
取安全系数为2.0，则两条条形基础在2.0安全系数下可以承载的重量为：
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5720/2=2860 KN=286.0T
现选取11#节段对其综合重量进行汇总： 11#节段自重：40.16×2.6=104.42T，
贝雷支架重量：（4×2+12×2+4×4）×270.00=12960kg=12.96T 模板等其他施工荷载预估为；15.00T。 则总的重量为104.42+12.96+15.00=132.38T， 286/132.38=2.16
在2倍安全系数的前提下，仍具有2.16倍的保证系数。因此设两条混凝土条形基础具有足够的承载力。
贝雷支架布臵与0#段相同，但11#节段的重量比0#节段轻，因此贝雷支架的受力参见0#节段的计算。
十八、连续梁0#节段临时支撑计算
一、临时支撑假定：
1、假定在施工阶段各节段自重由临时立柱承担。 2、1~~9ˊ#节段：1~9#节段采用挂蓝施工
3、考虑最不利条件：即 ○1中跨挂蓝段施工9′#块，而边跨挂蓝段9#未施工；
2挂蓝自重按48T考虑（已含模板自重）○。
二、临时立柱布臵
1、将立柱由原设计钢管改为φ80cm的C25砼柱，间距为2.75*2=5.5m， 2、荷载（节段自重，不计分项系数时） 集中力P计算：1、节段自重即9′#块：76.05T
2、挂蓝自重： 48T 合计124.05T 3、按最不利考虑（中跨挂蓝段已施工9′#块、边跨挂蓝段9#未施工） 三、临时支柱承载计算：
平衡时,节段重量由A、B两点共同承担，即RA=RB=2123/2=1062T 不平衡时：
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P248P1124.05边跨中跨B
A侧的力矩为：
48*39.75+86.74*35.75+84.73*31.75+89.88*27.75+98.51*24.75+93.70*20+101.74*16.5+100.46*13+107.85*9.5+186*3.875=19235.44T-M
B侧的力矩为：
(48+76.05)*34.25+86.74*30.25+84.73*26.25+89.88*22.25+98.51*18.25+93.70*14.50+101.74*11.
0+100.46*7.5+107.85*4.0+54*1.125=16617.79 T-M
A侧的力矩> B侧的力矩,则在偏载的情况下,也安全。
则A、B二支点反力计算如下：
由P1施加后两支点的反力为：RB=124.05*（1+39.75/5.5）=1020T RA=-124.05*（39.75/5.5）=-896T 由P2施加后两支点的反力为：RB=-48*（1+39.75/5.5）=-395T RA=48*39.75/5.5=347T 则合力为: RA=1062+347-896=513T
RB=1062+1020-395=1687T 《实用土木工程手册p-200页》 四、临时支撑预应力钢束计算：
单侧8根，总计一个墩预拉16根φ32J精轧螺纹钢，每根预拉5T，共16*5=80T。 五、临时支柱总承载力合计： RA=513+40=553T RB=1687+40=1729T
六、临时立柱可承载力计算：
每侧设立柱4根，立柱取φ80cm，砼取C30
立柱高取7.0米，柱顶固定，则计算长度L0=0.5*7.0=3.5米。
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L0/0.4=3.5/0.4=8.75，查规范 纵向弯曲系数=1.00，纵向力偏心影响系数α=1.00 γm=1.54
则立柱承载能力Nj=1.00*1.00*（4002*Π）*21.0/1.54=6854304N=685T 考虑安全系数1.30时，
Nj=4*685=2740> 1729*1.3=2247T（安全）《实用土木工程手册p-1918-1921页》 则所需纵向钢筋截面积计算为负，可以不布臵。但为提高保险系数，本桥每根临时支柱布臵10根Φ16的纵向钢筋，箍筋φ8为20cm一档。
0#节段支架验算
一、荷载计算（不含模板重）
顶板自重（纵向长度1M）：0.45*12*2.5=13.5 T/M 腹板自重（纵向长度1M）：3.5*0.7*2.5*2=6.125 T/M 底板自重（纵向长度1M）：5.1*0.6*2.5=7.65 T/M 二、1#梁计算：
1#梁采用双排单层贝雷架 计算简图如下：
P2P1qCP1P2BDE
假设顶板由腹板及P2处支点支撑（内模拆除后）
顶板按平均厚度计算，即0.45*12*2.5T/12=1.125 T/M（1米长度内） 计算简图如下：
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1.1251'1'
顶板经计算，得
P2=1.69T P1′=4.78T P1′=4.78T P2=1.69T 在加载腹板情况下：
P1= 4.78+6.125=10.905T P2=1.69T 底板平均q=7.65T/M
经计算，得（纵向1m长度内）：
RA=10.52T RB=3.983T RC=3.825T RD=3.983T RE=10.52T
最大弯矩发生在支点C和B、D的中间处（负荷不考虑腹板:(0.45+0.6)*2.5=26.5kn）
M=ql2/8=35KN-M <788.2*2kn-m(单层双排贝雷允许弯矩) 最大挠度发生在支座C和B、D的中间处并向下：
Fmax=5ql4/384EI=0.04mm 《实用土木工程手册p-185页》 假定1#梁承担箱体3.0m的重量(实际2.5m左右，偏安全计算)，则各内力计算如下：
RA=10.52*3.0= RE =31.56T RB=3.983*3.0= RD =11.949T RC=3.825*3.0 =11.475T
最大弯矩：M=35*3.0=105KN-M <788.2*2kn-m(单层双排贝雷允许弯矩) 最大位移：Δ=0.04*3.0=0.12mm（安全）
1#梁由二片贝雷组成，其允许承载力如下： MJ=2072.2KN-M=207.2T-M 其安全系数K=207.2/10.5=19.7 考虑模板及支架占结构重量的30%
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――***连续梁施工方案――
则安全系数为；19.7/1.3=15.2>1.15（结构安全可行） 三、2#梁计算：
计算简图及结构如下（按偏安全计算）：
P=23.7TP=21.3T12
P=(92.27/10*2.6*(0.95+1.025))/2=23.7T P=(92.27/10*2.6*（0.75+1.025）/2=21.3T R1=43.00T R2=6.95T Mmax=-23.7*0.95=-22.52T-M 当考虑模板及支架自重30%时 Mmax=22.52*1.3=29.7T-M
由于2#梁采用2片贝雷架，最大允许承载能力 MJ=207.2T-M
则安全系数为：207.2/29.7=6.97>1.15（安全） 因梁体较短，故变形计算略。 四、3#梁计算：
三号梁主要为支托作用，故内力计算略。
挂篮设计说明
一、概况
1、根据***大桥结构断面尺寸及节段划分情况，在充分考虑挂篮的轻型化和通用性后进行专门设计。
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――***连续梁施工方案――
2、挂篮设计受载1500kN。
3、挂篮采用千斤顶移动式结构，安全系数2.1，稳定系数2.2。 二、使用说明
本挂蓝为非对称菱形挂蓝，总重量47.892T，与最大梁段的重量比为0.44，属轻型挂蓝，现对整个挂蓝的使用简述如下：
首先对菱形挂架按图在0#节段上拼装成型后，行走到1#、1′#节段后，对菱形挂架进行锚固、定位，然后用船装运底蓝和侧模至未浇的1#、1′#节段下，用吊机起吊底蓝和侧模到1#、1′#节段后，用菱形挂架上的悬挂系统φ32精轧螺纹钢进行悬吊，然后用千斤顶逐步提升侧模和底蓝至指定位臵，在模板就位后，在两侧的翼板上用φ25精轧螺纹钢螺纹钢进行对拉，在模板均固定后，进行分极加载、卸载预压，预压的重量为节段重量的1.3倍。在预压的过程中，观测标高和轴线的变化，卸载后根据预压结果调整标高和轴线。调整标高通过悬挂系统φ32精轧螺纹钢上的千斤顶进行，轴线控制也通过千斤顶的横向顶推进行。在标高和轴线均按设计的要求调整好后，进行布筋和立模作业（立模布臵见图），在布筋和立模作业完成后，复检标高和轴线。无误后，浇筑混凝土。在混凝土张拉完成后，送脱悬挂系统，菱形挂架先前行到2#、2#节段位臵，然后把6条主、副滑道前移，至菱形挂架的前主横梁位臵后，用悬挂系统φ32精轧螺纹钢悬吊，而滑道的另一端悬挂在已成梁段上，然后推动底蓝和侧模、内模沿主、副滑道前移到位，然后重复以上的程序。
挂篮计算及结构简图
一、受力分析
根据***大桥结构图，悬浇段最大重量为1078KN，挂蓝模板及滑道重量为300KN，现浇砼垂直荷载：4.0KN/m2×48m2=196KN,操作人员及其他设备考虑为20KN。
F总=1594KN
本桥挂篮由2片桁架构成，如图
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――***连续梁施工方案――
B铆接钢板均为50020b槽钢2根焊接A千斤顶前横梁40b工字钢18m*220b槽钢2根焊接配重砼块20b槽钢2根焊接36b工字钢9.2m*2根吊带均?25精轧螺纹钢吊带均?32精轧螺纹钢25b槽钢2根焊接32b槽钢2根焊接600钢板滑靴43#重轨侧模外骨架6#槽钢（纵向75cm一档）50主（副）滑道2502111000绞座底横梁均为36b工字钢12m*2根50底纵梁均为25b工字钢（6m*16根）600500A挂蓝纵断面图B
所以N=F/4=398.5KN，取N=400KN。 对结构进行受力计算
将桁架分为4个结点，各杆件受力计算结果:
杆件名称 类 型 内 力 备注 N12 N23 N34 N41 拉 杆 拉 杆 压 杆 压 杆 926KN 837KN 896KN 802KN 150第 32 页 共 36 页
――***连续梁施工方案――
N24 压 杆 463KN 二、拉应力复核：
N12、N23材料为20b槽钢2根，截面积为6560mm2，容许应力为165mpa，则抗拉为：6560*165=1082400=1082KN，则拉杆满足要求。
三、压应力复核：
查钢结构设计手册841页，2根25b槽钢2根，计算长度5.6m时，设计轴向压应力为1095KN，2根32b槽钢2根，计算长度为6m时，设计轴向压应力为1584KN，2根20b槽钢2根，计算长度为3m时，设计轴向压应力为1205KN，满足要求。
挂蓝行走时的抗倾覆计算
根据挂蓝的设计，本挂蓝在行走时分两部，先走菱形挂架，再走底蓝和侧模，因此行走时的抗倾覆计算仅对菱形挂架部分。菱形挂架在行走时，后横梁压重18000N，则：
稳定力矩：T稳=（65.6*2*9.2*10）*6+（25.8*2*2*7.3*10）*3+（43.2*2*2*6*10）*3+18000*6
=234127N-M
T倾=（73.8*2*10）*5+（32.83*5.22*2*10）*2.5+（31.33*5.6*2*10）
*2.5=56442+8568+8772=73782N-M
T 稳/ T倾=3.2，满足设计要求。
挂蓝施工时的抗倾覆计算
施工时挂蓝的尾部用4根φ25精轧螺纹钢锚固在离支点6米处，2根锚固在离支点4米处，锚固的力按抗拉的75%计为单根331.3KN
前端承受的力为：按最大1′#节段计算：
（41.48*2.6）/2=107.848T/2=107848kg/2=1078480 N /2=539240N 挂蓝的重量为47.892T/2=23946kg=239460N 合计：539240+239460=778700N
稳定力矩： T稳=（331300*4）*6+（331300*2）*4=10601600N-M
T倾=778700*5=3893500N-M T稳/ T倾=2.72，满足设计要求。
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――***连续梁施工方案――
挂蓝变位计算
1号杆件：（926000*7210）/（3283*2*2*105）=5.0mm 2号杆件：（837000*5220）/（3283*2*2*105）=3.2mm 3号杆件：（896000*5590）/（3991*2*2*105）=3.1mm 4号杆件：（802000*6000）/（5490*2*2*105）=2.1mm 5号杆件：（463000*4000）/（3283*2*2*10）=1.4mm 则总的变位为：5+3.2+3.1+2.1+1.4=14.8mm
5
挂蓝底蓝纵梁计算
按最大 1′#节段计算，41.48*2.6=108T，其中腹板重量=(3.05（高）*0.7（厚）*4（长）*2.6)*2=22.28T，
则顶板和底板的重量为：108-22.28=85.72T，验算时按腹板承受顶板和底板的重量的50%计，则一侧腹板底蓝纵梁（5根25B工字钢）每米的承重为：Q=（22.28/2+85.72/4）/4=8.2T。
Mmax=qcl/8*(2-γ)=82000*4*5/8*(2-0.7)=266500N-M
б= Mmax/W=266500*103/(422.2*5*103)=126MPA<210 MPA 安全 fmax=qcl3/(384*E*I)*(8-4γ2+γ3)
=82*4000*5000/(384*2*10*5278*5*10)*(8-1.96+0.343)
=12.9mm 《实用土木工程手册p-187页》
符合设计要求。
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3
5
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――***连续梁施工方案――
挂蓝底蓝横梁计算
按最大 1′#节段计算，41.48*2.6=108T。其中，两侧翼板重量为20.4T， 则箱体范围的顶板、底板和腹板重量为：108-20.4=87.6T，在6.5米内按简化成等载考虑，则一侧底蓝横梁（2根36B工字钢）每米的承重为：Q=（87.6/6.5/2）=6.73T。2根36B工字钢的抵抗矩为920.8*2=1841.60,惯性矩为:16574*2=33148
Mmax=ql/8=67300*3.25/8=88857N-M
б= Mmax/W=88857*103/(1841.60*103)=48.3MPA<210 MPA 安全 fmax=5ql4/(384*E*I)
=5*57.5*32504/(384*2*105*33148*104)
=1.3mm 《实用土木工程手册p-185页》 符合设计要求。
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挂蓝前上横梁计算
按最大 3′#节段计算，41.48*2.6=108T。其中，两侧翼板重量为20.4T， 则顶板、底板和腹板的重量为：108-20.4=87.6T，在6.50米内按简化成等载考虑(偏安全)，则箱体前后每根吊带的受力为：100.72/7=14.4T。临近腹板外侧的前后4根吊带由于离支点较近，对上横梁的弯矩和饶度考虑不计，仅计算中间吊带对上横梁的影响。
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――***连续梁施工方案――
p
Mmax=Pl/4=144000*6.50/4=234000N-M
б= Mmax/W=234000*10/(2278*10)=102MPA<210 MPA 安全 fmax=Pl3/(48*E*I)
=144*65003/(48*2*105*45562*104)
=1.124*1014/(4.37*1015) =0.009mm 《实用土木工程手册p-182页》 符合设计要求。
湖州市交通工程处***至新市公路改建工程
***至双林段第一合同段项目经理部
2010年11月
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