第一节、编制依据……………………………………………………1 第二节、工程概况……………………………………………………3 第三节、轮扣式脚手架的特点………………………………………4 第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数……………………5 第五节、轮扣式脚手架的布置………………………………………7 第六节、施工部署及施工准备………………………………………9 第七节、操作工艺……………………………………………………10 第八节、模板质量标准………………………………………………13 第九节、成品保护……………………………………………………16 第十节、模板施工职业健康安全要求………………………………17 第十一节、材料节约…………………………………………………19 第十二节、施工监测方案及安全应急预案…………………………19 第十三节、梁木模板设计计算………………………………………29
楼板模板支架计算书……………………………………29 梁模板高支撑架计算……………………………………33
轮扣式支架施工方案
第一节、编制依据
模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”，保证模板的施工质量，确保主体结构达到合同标准。
本工程高支模计算依据为福建省泷澄集团设计院有限公司设计的晟泰
花园住宅一期建筑及结构图纸，及以下标准、规范：
1）《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。 2）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。 3）《建筑工程荷载规范》。
4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。 5)《建设工程项目管理规范》。
6) 高支模计算软件。相关国家规范、地方标准等技术文件： 7)《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—92； 8)《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2011； 9)《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001； 10)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 11)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； 12)《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）； 13)《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2006）； 14)《建筑环境设计规范》（GB15831-2002）； 15)《建设工程安全生产管理条例》；
关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；
关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文； 本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；
企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件； PKPM施工计算软件。
第二节、工程概况
2.1 工程简介
一、建筑概况：
晟泰花园住宅一期位于韶关市仁化县建设路丹冶公寓左侧，交通十分便利。本项目总建筑面积为110627 m2，共计三栋高层，其中A-1/A-2地上
28层，建筑面积为38982.4m2、A-3/A-4地上27层，建筑面积为33412m2、A-5/A-6地上26层，建筑面积为38232.9m2。
三栋楼的首层均有商铺和架空层，层高分别为5.7m 、5m，标准层层高为3m、机房层为3.5m。因首层层高超过4米，因此需编制高支模方案。
基础形式为冲孔灌注桩采用桩基础，框架剪力墙结构。
建设单位：仁化县晟泰房地产开发有限公司，勘察单位：核工业郴州工程勘察院，设计单位：福建澄泷集团设计院有限公司，监理单位：深圳市粤鹏监理有限公司，施工单位：广东中人集团建设有限公司。
2.2 模板工程结构层概况：
因首层层高超过4米，三栋数的层高相同，因此对模板工程方案进行验算时，选取其中一栋即可，现以A-3/A-4为例进行编制施工方案。
首层层高为:5~5.7m,净高4.85~5.55m
剪力截面：短肢剪力截面多数时L型，部分是异型。 商铺柱子为矩形，矩形柱截面尺寸为：500mm×500mm。
首层梁截面：300mm×800mm、300mm×500mm、250mm×800mm、250mm×500mm、250mm×600mm。板厚：150mm、120mm。
二层以上层高为3.0m，净高2.85~2.88m。
剪力截面：短肢剪力截面多数时L型，部分是异型。
二层梁截面尺寸:200mm×950mm、200mm×600mm、200mm×500mm、150mm×300mm等。 板厚为100~120mm。
屋面局部是造型斜屋面。
第三节、轮扣式脚手架的特点
轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：
1、具有可靠的双向自锁能力； 2、无任何活动零件；
3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由调节； 6、产品标准化包装；
7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架； 8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。
缺点：
1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；
2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设； 3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。 本工程使用条件：
由于本工程零层板为180厚C35钢筋混凝土板作为一层4.3米高支模支架的基础,具备轮扣式脚手架的搭设条件。
第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数
4.1施工要点
1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。
2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。 3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。
4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证。
5、轮扣式脚手架附图片。
4.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告 委托单位 地址 样品 生产单位 到样日期 检验 名称 商标 轮扣式钢管脚手架构件 和益隆 电话 状态 规格 正常 ?48 开平市和益隆金属制品有限公司 2012、6.28 项目 地点 依据 设备 标准要求 强度检验 数量 八套 本中心试验室 日期 2012、4、1 陕DB61－P96.066－90 WE－30型液压式万能材料试验机 检验结果 轮盘与立杆焊接强度 P＝60KN 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 插头与横杆焊接强度 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 未破坏 样品序号 1 2 3 4 5 6 7 8 1、轮盘与立杆焊接强度检验： P＝60KN不破坏 2、插头与横杆焊接强度检验： P＝25KN时不破坏。 检验结论 送检的轮扣式钢管脚手架构件强度检验结果：轮盘与立杆焊接强度，插头与横杆焊接强度均符合检验标准要求。 4.3轮扣式脚手架技术参数 轮扣式脚手架严格按照GB 24911－2010标准执行 一、规格、型号
名称 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 立杆 横杆 横杆 横杆 横杆 横杆 型号 LG2.4米 LG2.1米 LG1.8米 LG1.5米 LG1.2米 LG0.9米 LG0.6米 LG0.3米 LG1.5米 LG1.2米 LG0.9米 LG0.6米 LG0.3米 A（MM） 2400 2100 1800 1500 1200 900 600 300 1500 1200 900 600 300 理论重量 14.02 12.21 10.67 8.91 7.41 5.6 4.06 2.03 6.28 5.12 3.91 2.82 1.67 材质、壁厚 材质为Q235壁厚为3.6MM 4.4、设计荷载 1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。 2、横杆设计荷载：
HG－90 Pmax＝6.77KN Qmax＝14.80KN HG－120 Pmax＝5.08KN Qmax＝11.11KN HG－180 Pmax＝3.39KN Qmax＝7.40KN
在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。
3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。
第五节、轮扣式支撑的设计
5.1轮扣式脚手架的布置
首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线间距为8米，按照排架间距梁轴线往两侧，每边0.6米设一排立杆, 东西向：0.6+0.9+1.2*5+0.9+0.6=9米,
南北向：0.6+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+0.6=9米。
5.2对于局部特别是不规则的，框架8米轴线内有大梁的，则适当利用1.5米和0.9米长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。
5.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。
5.4对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。
5.5对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。
5.6梁底采用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。
5.7沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。
5.8中间在纵横向应每隔10M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4~6米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度~60度.(详图附后)
第六节、施工部署及施工准备
6.1工艺流程
施工工艺流程：施工准备→柱钢筋加工制作及模板的配置→柱钢筋绑扎→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装及柱模板的安装→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。
柱及剪力墙模板流程：清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。
梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。
6.2施工准备 6.2.1 材料准备 (1) (2)
各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。
根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时
间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。 (3) (4)
对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止
日晒雨淋。
(5) 模板材料进场计划见下表。
模板材料进场计划
序号 1 2 3 4 5 6 7 名 称 18mm木胶合木 枋 轮扣式立杆 轮扣式横杆 顶 托 钢管 步步紧 规 格 915×1830 80×80×2000 600~2400mm 1200、900 L=740mm Ф48×3.5 1m 单位 块 条 个 个 个 吨 个 数 1400 6000 1200 4800 600 120 5000 进场时间 零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进零层板浇筑完后分批进(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。 6.2.2 轮扣式支撑体系范围 一至二十八层主体。
6.2.3 轮扣式支撑体系技术交底工作
在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；
1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。
2.按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。 3.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于650mm。 4.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。
5.本框架为8米见方，梁300宽，支架布置详见附后平面图。
第七节、操作工艺
7.1支模方式
梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。
7.2支撑体系
轮扣式支撑体系
本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手
架支模体系。我们对高大支模采取最不利荷载进行验算。对层高为4.3m，板厚为180mm；梁最大截面为300×900进行支模体系稳定性验算。
立杆和水平杆采用φ48.3×3.6的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×1200mm，水平步距为1.5m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用φ48×3.5双钢管，钢管上铺50×100×1500木枋间距为@350mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过550mm。对一层结构部分每隔5跨由底到顶设置剪刀撑，剪刀撑设置角度45~60。 7.3模板支设的要求
模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm，模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。 模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。 7.4模板拆除 ①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底； ②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求； ③清除架体上的杂物及地面障碍物； ④拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；
⑤根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，
明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。
侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
结构跨度结构类型 （m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 —— 100 100 分率计（%） 50 75 100 75 按设计的混凝土强度标准值的百1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。
2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。
3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。
4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。
第八节、模板质量标准
8.1保证项目
模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。
8.2基本项目
模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。
8.3允许偏差项目
模板安装和预埋件、预留洞允许偏差
允许偏差项 目 轴线位移 标高 截面尺寸 每层垂直度 允许偏差(mm) 3 -5～+2 -5～+2 移 3 预留洞截面尺寸 0～+10 项 目 (mm) 表面平整度 相邻两板表面高低差 预留、预埋件中心线位3 5 2 8.4模板施工应注意的质量问题
1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。
防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板； 柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；
梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。
2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。
防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱2‰。
3）、板接缝处出现高低差及漏浆
防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。
4）、梁侧板或板模夹在砼内
防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。
5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸
防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。
6）、爆模或外凸
原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。
防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。
7）、垂直度偏差大
原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。
防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。
第九节、成品保护
1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。
2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。
3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。 4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。
5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80～100mm，楼梯踏步保护模板宽度50～80mm。
6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。
第十节、模板施工职业健康安全要求
9.1职业健康安全保证措施
1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。
2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。 3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。
4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。
5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。 6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。 7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。 8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。 9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。
10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。
11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。
12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。
13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。
1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。 2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。
3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。 9.2环境保证措施
1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。
2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。①锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。
3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。
第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求
本工程全部采用商品砼，现场布专业砼输送泵车，砼从低处向高处分
层浇捣，一次性浇筑完成。
混凝土浇筑过程中,有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑,对变形处模板与支架进行加固处理.
在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来,对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理.模板变形观测平面图附后.
严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平.
第十二节、施工监测方案及安全应急预案
12.1施工监测方案
1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。
2、监测方案：
a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改； b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。
c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；
d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。
观测方法：
1）采用水准仪进行观测。
2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。 d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平； e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。 3 变形监测预警值：
支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。
12.2安全应急预案 1 总则
工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。
适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。
2 灾情预警和报告 a 灾害预警
综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。
b 建议对策
项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。
c 报告灾情
灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。
发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。
d 应急反应机构
小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。
e抢险队伍
项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。
f 应急救援的培训与演练 培训
预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。
主要培训以下内容：
（1）对危险源的突显特性辩识。 （2）事故报警。
（3）紧急情况下人员的安全疏散。
（4）现场抢救的基本知识。 演练
预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。 根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。
g 报警指定机构人员、联系电话
项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。
应急组织机构图:
救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。
对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。
H 应急线路
本工程地处韶关市仁化县建设路丹冶公寓左侧。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：
事故地点→建设路→仁化县医院。 g 防灾设备
项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备。
配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。
成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。
K 可能发生的紧急情况及应急预控措施 可能发生的紧急情况
可能发生的紧急情况如表8-4-1。 表8-4-1 可能发生的紧急情况表 可能发生的紧序号 急情况 事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作1 火灾事故 业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。 事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤2 高处坠落 者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。 事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有3 物体打击 人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。 发生原因 事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业4 触电事故 人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。 M 应急预控措施
应急预控措施见表8-4-2。 表8-4-2 应急预控措施一览表
序号 事故 预控措施 A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。 B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。 C 施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。 D 一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，1 火灾事故 临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。 E 划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。 F 电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。 G 气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。 H 施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。 I 规范用电，防止电起火。 A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。 B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。 C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。 2 高处坠落 D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。 E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。 F 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。 A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。 B 在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度大于通道两3 物体打击 侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。 C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。 D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。 E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。 A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。 B 进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。 C 临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。 4 触电事故 D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。 E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。 F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。 G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。 N 灾害处理
各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。 发生险情后，立即报告现场总值班。
值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提
取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。
同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。
负责人赶到现场，组织指挥抢险。 i 抢险步骤
将通讯工具分发到现场主要抢险负责人； 各级抢险负责人进行分工、协调工作； 提取或调集防灾器材；
实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。 L 灾情、事故搜集和报告
灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。
发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。
在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。
应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。
梁木模板与支撑计算书
一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=1000mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm，
梁模板截面底部方木距离300mm，梁模板截面侧面方木距离400mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m； 钢筋自重 = 1.500kN/m； 混凝土自重 = 24.000kN/m； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
—— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 28.8.000kN/m。 三、梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；
q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00]+1.4×2.50×0.30=10.35kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×10.35×0.300=0.093kN.m f=0.093×10/16200.0=5.74N/mm
梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm,满足要求! 2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×10.35=1.863kN
截面抗剪强度计算值 T=3×10.35/(2×300×18)=0.2875N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00=7.75N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×7.75×300.0/(100×6000.00×145800.0)=0.4858mm
梁底模板的挠度计算值: v = 0.4858mm小于 [v] = 300/250=2.057,满足要求! 四、梁模板底方木计算
梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 五、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；
q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00=22.628N/mm 最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×22.628×0.400=-0.362kN.m f=0.362×10/54000.0=6.705N/mm
梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm,满足要求! 2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.400×22.628=5.431kN
截面抗剪强度计算值 T=3×5431/(2×1000×18)=0.453N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中 q = 14.19×1.00=14.19N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v = 0.677×14.190×400.0/(100×6000.00×486000.0)=0.843mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.843mm小于 [v] = 400/250,满足要求! 六、穿梁螺栓计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力；
A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm)；
f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm；
穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×14.19+1.4×4.00)×1.00×0.40/1=9.05kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=9.051kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!
七、梁支撑脚手架的计算
支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容
易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使
用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.0米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米，
梁底增加1道承重立杆。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.2。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q = 25.000×1.000×0.250=6.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q = 0.350×0.250×(2×1.000+0.300)/0.300=0.671kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P = (1.000+2.000)×0.300×0.250=0.225kN 均布荷载 q = 1.2×6.250+1.2×0.671=8.305kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.225=0.315kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.00×1.80×1.80/6 = 13.50cm； I = 25.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.15cm； 计算简图
弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N=0.631kN N=1.932kN N=0.244kN 最大弯矩 M = 0.031kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.030×1000×1000/13500=2.259N/mm 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×250.000×18.000)=0.393N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.096mm 面板的最大挠度小于180.0/250,满足要求! 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.932/0.250=7.727kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×7.73×0.25×0.25=0.048kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.250×7.727=1.159kN 最大支座力 N=1.1×0.250×7.727=2.125kN 方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm；
I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm； (1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.048×10/83333.3=0.58N/mm 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm,满足要求! (2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1159/(2×50×100)=0.348N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算
最大变形 v =0.677×6.439×250.0/(100×9500.00×4166666.8)=0.004mm
方木的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。
支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M=0.070kN.m 最大变形 v=0.02mm 最大支座力 Q=2.724kN
抗弯计算强度 f=0.07×10/4491.0=15.56N/mm 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M=1.604kN.m 最大变形 v=7.09mm 最大支座力 Q=14.436kN
抗弯计算强度 f=1.60×10/4491.0=197.27N/mm 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范
R ≤ R
其中 R —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.44kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N=14.44kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N = 1.2×0.149×7.000=1.251kN
N = 14.436+1.251+0.000=15.687kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm； l —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l = kuh (1) l = (h+2a) (2)
k —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：
= 124.32N/mm，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求! < [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 54.48N/mm，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l = kk(h+2a) (3)
k —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.022；
公式(3)的计算结果： = 66.19N/mm，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k
——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9 ————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或uh(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ————————————————————————————————————————————————— 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的 浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 楼板模板高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为5.7米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.30米。 梁顶托采用10号工字钢。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.150×1.200+0.350×1.200=4.920kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm； M = 0.100ql 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.098kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/64800=1.520N/mm 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.920+1.4×3.600)×0.300=1.970kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1970.0/(2×1200.000×18.000)=0.137N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.520×300/(100×6000×583200)=0.134mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q = 25.000×0.150×0.300=1.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×1.125+1.2×0.105=1.476kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.283/1.200=2.736kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql=0.1×2.74×1.20×1.20=0.394kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.736=1.970kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.736=3.612kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.394×10/83333.3=4.73N/mm 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1970/(2×50×100)=0.591N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.677×2.130×1200.0/(100×9500.00×4166666.8)=0.755mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力 P= 3.612kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.807kN.m 经过计算得到最大支座 F= 16.114kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm； 截面惯性矩 I = 245.00cm； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.807×10/1.05/49000.0=35.12N/mm 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.4mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 R ≤ R 其中 R —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： N = 0.149×7.000=1.042kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： N = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： N = 25.000×0.150×1.200×1.200=5.400kN 经计算得到，静荷载标准值 N = N+N+N = 6.946kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 N = (1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN 3.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N + 1.4N14.38 kN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 14.38kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 4.49 M —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M = 0.052kN.m； —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm； l —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l = kuh (1) l = (h+2a) (2) k —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.75 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果： = 130.73N/mm，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： = 53.72N/mm，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l = kk(h+2a) (3) k —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.015； 公式(3)的计算结果： = 66.59N/mm，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9 ————————————————————————————————————————————— H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或uh(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 ———————————————————————————————————————————— 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验] 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 大梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨； 用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结， 每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。 模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm，抗弯强度[f]=15N/mm。 内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。 外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。 穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。 梁侧模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； —— 外加剂影响修正系数，取1.000； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度计算 f = M/W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm； [f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm)。 M = ql / 10 其中 q —— 作用在模板上的侧压力，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值,q= 1.2×0.40×7.10=3.41kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值,q= 1.4×0.40×4.00=2.24kN/m； l —— 计算跨度(内楞间距),l = 150mm； 面板的抗弯强度设计值[f] = 15.000N/mm； 经计算得到，面板的抗弯强度计算值0.588N/mm； 面板的抗弯强度验算 < [f],满足要求! 2.挠度计算 v = 0.677ql / 100EI < [v] = l/250 其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 2.84N/mm； l —— 计算跨度(内楞间距),l = 150mm； E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm； I —— 面板的截面惯性矩,I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm； 面板的最大允许挠度值,[v] = 0.600mm； 面板的最大挠度计算值, v = 0.008mm； 面板的挠度验算 v < [v],满足要求! 四、梁侧模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm； 内楞计算简图 1.内楞抗弯强度计算 f = M/W < [f] 其中 f —— 内楞抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 内楞的最大弯距(N.mm)； W —— 内楞的净截面抵抗矩； [f] —— 内楞的抗弯强度设计值(N/mm)。 M = ql / 10 其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = (1.2×7.10+1.4×4.00)×0.15=2.12kN/m； l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l = 400mm； 内楞抗弯强度设计值[f] = 13.000N/mm； 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值0.407N/mm； 内楞的抗弯强度验算 < [f],满足要求! 2.内楞的挠度计算 v = 0.677ql / 100EI < [v] = l/250 其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm； 内楞的最大允许挠度值,[v] = 1.600mm； 内楞的最大挠度计算值, v = 0.005mm； 内楞的挠度验算 v < [v],满足要求! (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。 本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm； 外楞计算简图 3.外楞抗弯强度计算 f = M/W < [f] 其中 f —— 外楞抗弯强度计算值(N/mm)； M —— 外楞的最大弯距(N.mm)； W —— 外楞的净截面抵抗矩； [f] —— 外楞的抗弯强度设计值(N/mm)。 M = 0.175Pl 其中 P —— 作用在外楞的荷载，P = (1.2×7.10+1.4×4.00)×0.40×0.45=2.54kN； l —— 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l = 400mm； 外楞抗弯强度设计值[f] = 13.000N/mm； 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值1.067N/mm； 外楞的抗弯强度验算 < [f],满足要求! 4.外楞的挠度计算 v = 1.146Pl / 100EI < [v] = l/250 其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 9500.00N/mm； 外楞的最大允许挠度值,[v] = 1.600mm； 外楞的最大挠度计算值, v = 0.012mm； 外楞的挠度验算 v < [v],满足要求! 五、穿梁螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm)； f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm； 穿梁螺栓的直径(mm): 20 穿梁螺栓有效直径(mm): 17 穿梁螺栓有效面积(mm): A = 225.000 穿梁螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 38.250 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1.278 穿梁螺栓强度验算满足要求! 支架剖面图 支架平面布置图 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容