地下室顶板支撑回顶技术方案

目 录 1 一、编制说明 1 二、编制依据 1 三、工程简况： 2 四、施工荷载 2

五、地下车库顶板脚手架加固 六、安全技术措施 6 七、计算书 6

3

施工电梯处地下车库顶板回顶方案

一、编制说明

为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的标 准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施工阶 段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置泵车及 施工升降机。 施工期间的荷载远大于设计活荷载， 需加设支撑， 避免因荷载过大， 造成梁板开裂。

此方案应经上级技术部门审核批准后生效。

二、编制依据

1、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 2、《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 ；

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3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 ；

4、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016 ； 5、罗兰春天一期施工图纸。 6、本工程的实际情况

三、工程简况：

美的罗兰春天工程一期 1#～7#、10#～13#、20#楼及地下车库工程，位于 邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房 地产开发有限公司开发建设， 河北拓朴建筑设计有限公司设计， 河北新隆基工 程管理有限公司监理， 中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。 该工程集配套 商业、住宅用房、地下车库等功能。总建筑面积约 浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础

127695.78m2。本工程为现 1#楼地下 1 层、地上 8 层；

2#~7#楼地下 2 层、地上 8 层；10#~13#楼地下 2 层、地上 18 层；20#楼为配套 商业地上三层。地下车库和配套商业为框架结构。

四、施工荷载

2、SC200/200 施工升降机 60m高度时的自重载荷及冲击载荷表

序号 1 2 3 4 5 6 7

部件名称 标准节 驱动体 吊笼 限载装置 底架 电缆卷筒 附着

数量 单重（kg）总量（kg） 18 2 2 2 1 2 3

150 750 10 15 1350 55 180

2700 1500 3080 30 1350 110 0

含电缆导架 含附件部分重量

备注

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8 9

电器系统 结构件合计

1 400

9710

400

空载状态下

正常使用中单笼冲击载荷： 作用在施工升降机上的垂直载荷有： 驱动机构自重：750kg 吊笼自重：10kg 额定提升载重量：2000kg

考虑动载超载因素：取动载系数K1=1.2 ，超载系数K2=1.1

系统冲击载荷：1.2 ×750+1.2×10+1.2×1.1 ×2000=5388kg≈ 53kn

五、地下车库顶板脚手架加固

考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位 置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。 1、 搭设顺序

支模架拆除清理→铺50 厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横 杆（栅格）→剪刀撑 2、架体搭设

施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，

材料选用 50 厚木板通

U 型

设在筏板上，支架系统采用 Ф48×2.8 钢管搭设满堂架，架体钢管顶端 置放

可调顶托， 40*80mm 木方架设在 U 型可调顶托上，调节U 型顶托，将木枋与梁 底、板底顶撑牢固， U 型可调顶托使用长度≤200mm。双排支撑架体纵向间距 600mm，横向间距600 mm，根据层高设二道水平杆，最大步距 1500 mm，下部 200 mm 高处设一道扫地杆。在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。

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施工回顶示意图如 下：

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3、材质要求 (1) 钢管

1) 采用焊接钢管，为 Q235A钢。

2) 外径为 Ф48，壁厚 2.8mm，长度主要有 6m、3m等。 3) 钢管的质量要求

钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。 钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于 0.5mm。

外径和壁厚允许偏差为 0.5mm。

端部应平整，端面切斜的允许偏差为 1.7mm。 钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于 5mm，立杆弯曲不大于 栏杆、支撑体系钢管不大于 30mm。

钢管应无裂纹，严禁打孔。 (2) 扣件

1) 扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。

2) 扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。 3) 扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 4) 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm。

5) 当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于

5mm。

6) 扣件螺栓为 Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达 70N.m时，扣件不得破坏。

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20mm，

六、安全技术措施

(1) 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。 (2) 脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 (3) 脚手架的构配件必须合格。

(4) 脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

(5) 在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫

地杆。

注意事项

1. 最好是在堆场荷载较小时搭设； 2. 脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于

70N.m.

七、计算书

满堂支撑架计算书

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》

JGJ130-2011

2、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012

A、架体参数

满堂支撑架的宽度 B(m)

6

满堂支撑架的长度 L(m)

8

满堂支撑架的高度 H(m) 3.5 脚手架钢管类型 Φ48× 2.8

立杆布置形式 单立杆 纵横向水平杆非顶部步距 h(m) 1.5

纵横向水平杆顶部步距 hd(m) 1.5 立杆纵距 la(m) 0.6

立杆横距 lb(m) 0.6 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 0.2

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的长度 a(m)

剪刀撑设置类型

非顶部立杆计算长度系数 μ2

加强型 1.656

顶部立杆计算长度系数 μ1 1.494

B、 板底纵向支撑次梁验算

次梁增加根数 n4 截面类型 (mm)

次梁截面惯性矩 I(cm 4

)

3 次梁截面抵抗矩 W(cm )

2

Φ48.3× 3.6

材质及类型

次梁抗弯强度设计值 f(N/mm 2

)

2

钢管

205 125 206000 三等跨连续梁

12.71 5.26 0.04

次梁抗剪强度设计值 τ(N/mm ) 2

次梁弹性模量 E(N/mm ) 次梁验算方式

次梁自重标准值 Nc(kN/m)

G1k=Nc=0.04kN/m；

G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.35 0×.6/(2+1)=0.07kN/m； Q1k= q1k×lb/(n4+1)= 1 ×0.6/(2+1)=0.2kN/m； Q2k= q2k×lb/(n4+1)= 3 ×0.6/(2+1)=0.6kN/m； 1、强度验算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2 (×0.04+0.07)=0.132kN/m

q2=1.4 ×(Q1k+Q2k)= 1.4 (×0.2+0.6)=1.12kN/m q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m

计算简图

Mmax=0.100qll

2+0.117q2l2=0.100 ×0.132 ×0.62+0.117 ×1.12 ×0.62=0.052kN ·m

Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100 0×.132 ×0.6+1.200 1×.12 ×0.6=0.4kN

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Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.6 0.132 ××0.6+0.617 1×.12 ×0.6＝0.462kN τ0.462 ×1000/506=1.826N/mm max＝2Vmax/A=2×满足要求！

σ=Mmax/W=0.052 ×10 满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m

q2=1.4 ×F1=1.4 ×2=2.8kN

6/(5.26

2≤

[]τ=125N/mm2

103)=9.886N/mm2≤ [f]=205N/mm2 ×

计算 图简

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弯矩图(kN·m)

Mmax=0.37kN ·m σ=Mmax/W=0.37 ×10

6/(5.26

103)=70.342N/mm2≤ [f=] 205N/mm2 ×

满足要求！

剪力图(kN)

Rmaxf=2.856kN Vmaxf=2.131kN

2≤

[ τ]=125N/m2m τ2.131 ×1000/506=8.423N/mm max＝2Vmax/A=2×满足要求！

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2、挠度验算

q'1=G1k+G2k=0.04+0.07=0.11kN/m

q'2=Q1k+Q2k= 0.2+0.6=0.8kN/m

R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100 0×.11 ×0.6+1.200 0×.8 ×0.6=0.9kN

νmax=(0.677q'1l

4+0.990q'

2l

4)/(100EI)=(0.677

0.1×1 ×(0.6 ×103)4+0.990 ×0.8 ×(0.6 ×103)4)/(100 2.06 ××10

5

4)=0.043 mm ≤ min{600/15，0 10}=4mm

×12.71 ×10 满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.04+0.07+0.2+0.6=0.91kN/m q2=F1=2kN

计算 图简

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剪力图(kN)

R'maxf=2.051kN

变形图(mm)

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νmax=0.272 mm≤ min{600/150，10}=4mm 满足要求！

C、横向主梁验算

材质及类型钢管 主梁抗弯强度f(N/mm 值计设

截面类型(mm)

2

) 2

Φ48×2.8

4

205 主梁截面惯性矩 I(cm )

3

10.19

主梁抗剪强度τ(N/mm ) 值计设 主梁弹性模量E(N/mm

2

)

125 主梁截面抵抗矩 W(cm ) 4.25

206000 主梁自重标准值Nz(kN/m) 0.031

主梁验算方式三等跨连续梁

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载 钢管传递最大支座 。力

满堂支撑架平台上无集中力 q=1.2 ×Nz=1.2 ×0.031=0.0372kN/m

q'=Nz=0.031kN/m

p=Rmax/2=0.4/2=0.447kN p'=R'max/2=0.9/2=0.325kN

P取板底支撑

计算简图

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弯矩图(kN·m)

Mmax=0.073kN ·m σ=Mmax/W=0.073 ×10

6/(4.25

103)=17.176N/mm2≤ [f]=205N/mm2 ×

满足要求！

剪力图(kN)

Rmaxf=1.038kN Vmaxf=0.579kN

2≤

[ τ]=125N/m2m τ0.579 ×1000/398=2.91N/mm max＝2Vmax/A=2×满足要求！

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变形(mm) 图

νmax=0.065 mm≤ min{600/150，10}=4mm 满足要求！

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2 ×Nz=1.2 ×0.031=0.0372kN/m

q'=Nz=0.031kN/m

p=Rmax/2=0.4/2=0.447kN p'=R'max/2=0.9/2=0.325kN p2=Rmaxf/2=2.856/2=1.428kN p2'=R'maxf/2=2.051/2=1.026kN

计算 图简

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弯矩图(kN·m)

Mmax=0.182kN ·m σ=Mmax/W=0.182 ×10 满足要求！

6/(4.25

103)=42.824N/mm2≤ [f]=205N/mm2 ×

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剪力图(kN)

Rmaxf=1.794kN Vmaxf=1.137kN

2

2

τ1.137 ×1000/398=5.714N/mm ≤ [ τ]=125N/mm max＝2Vmax/A=2×满足要求！

变形(mm) 图

νmax=0.16 mm≤ min{600/150，10}=4mm 满足要求！

D、可调托座验算

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可调托座内主梁根数 2 可调托座承载力容许值[N]kN 30

按上节计算可知，可调托座受力

N=2×Rmax+F1=2×1.038+2=4.076kN ≤ ＝[N3] 0kN 满足要求！

E、立杆的稳定性验算

钢管类型

Φ48×2.8

立柱截面面积A(mm

2

)

3

398

立柱截面回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩 W(cm

)

4.25

抗压强度设计值[f](N/mm

2

)

205 次梁增加根数 n4 2

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点

0.2

的长度a(m)

剪刀撑设置类型

加强型

顶部立杆计算长度数系 μ1 1.494 非顶部立杆计算长度数系 μ2 1.656

每 M 立杆承受结构自重标 值准

0.167

gk(kN/m)

立杆底部荷载：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167 ×3.5+0.6 2××0.04+0.6 ×0.031=0.651kN 立杆顶部荷载：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.6 ×2×0.04+0.6 0×.031=0.067kN NG2=g2k×la×lb=0.35 ×0.6 ×0.6=0.126kN l=max{l a,lb}=max{0.6,0.6}=0.6m NQ1=q1k×la×lb=1×0.6 ×0.6=0.36kN

NQ2=q2k×la×lb=3×0.6 ×0.6=1.08kN NQ4=F1=2kN

不考虑风荷载时，立杆的轴设计值力压向： 立杆顶部荷载：N

顶

=1.2(NG1d+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2 ×(0.067+0.126)+1.4 (0.×36+1.08+2)=5.048kN

立杆底部荷载：N

底

=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2 ×(0.651+0.126)+1.4 (0×.36+1.08+2)=5.748kN 1、长细比 算验

顶部立杆段：l01=kμ1.494 ×(1500+2 ×200)=2838.6mm 1(hd+2a)=1 ×非顶部立杆段：l02=kμ1.656 ×1500=2484mm 2h=1×

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λ=0l/i=2838.6/16=177.412 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

≤ [ λ]=210

顶部立杆段： l01=kμ1(hd+2a)=1.155 1×.494 ×(1500+2 ×200)=3278.583mm λ1=l01/i=3278.583/16=204.911，查表得， φ1＝0.174

3

顶

2 2

σ=N/φA=5.048×10 /( 0.174 39×8)=72.3N/mm ≤ [f]=205N/mm 满足要求！

底部立杆段： l02=kμ1.656 ×1500=2869.02mm 2h=1.155 ×λ2=l02/i=2869.02/16=179.314，查表得， φ2＝0.223

3/( 0.223

39×8)=.763N/mm2≤ [f]=205N/mm2

σ=N底/φA=5.748×10 满足要求！

F、立杆支承面承载力验算

脚手架放置位置 砼设计级 等度强

C30

混凝土楼板上

混凝土板厚度 h(mm)

2

)

350

立杆底座面积A(m

0.01

1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力：

2，σ

pc.m=1N/mm

2，η=0.4+1.2/=0.4+1.2/2=1，ho=350-15=335mm， sβ

βh=1，ft=1.43N/mm

μ(a+ho)=4 ×(100.00+335)=1740.00mm m=4×

Fl=(0.7 βhft+0.15 σpc.m) ηmμh0=(0.7 ×1×1.43 ×10

3+0.15 ×103×1) ×1×0.74 ×0.335=285.333kN

≥ N=5.748k

N

满足要求！

1、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： ω=0.75，βl=(A b/Al)

0.5=0.125，f

14.30=12.155N/mmcc=0.85 ×2

3×0.01=11.395kN ≥ N=5.748kN

Fl=ωβlfccA=0.75 ×0.125 ×12.155 ×10 满足要求！

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