钢结构桁架课程设计计算书

浙江工业大学建筑工程学院

2010/2011学年 短 学期

建筑工程2008级 专业课程设计指导书

课程名称： 钢 结 构 设 计 题 目： 30m梯形钢屋架结构设计 学生姓名： 学 号： 班 级： 建筑工程2008(1) (2) 指导教师： 赵滇生 吴剑国

2011年7月

一、设计计算资料

两台15t/3t中级工作制软钩桥式吊车。

2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm，檩距不大于1800mm。檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i=l/20～l/8。

3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.000m，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。上柱截面为400mm×400mm，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值fc＝14.3N/mm2。

抗风柱的柱距为6m，上端与屋架上弦用板铰连接。 4. 钢材用 Q235-B，焊条用 E43系列型。

5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。

1. 车间平面尺寸为144m×30m，柱距9m，跨度为30m，柱网采用封闭结合。车间内有

1/2015015001485015000 6. 该车间建于杭州近郊。

7. 屋盖荷载标准值：

(l) 屋面活荷载 0.50 kN/m2 (2) 基本雪压 s0 0.45 kN/m2 (3) 基本风压 w0 0.45 kN/m2 (4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m2 (5) 檩条自重 查型钢表 (6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m2 8. 运输单元最大尺寸长度为15m，高度为4.0m。

二、屋架几何尺寸的确定

1.屋架杆件几何长度

屋架的计算跨度l0L3003000030029700mm，端部高度取H01500mmi29700跨中高度为HH0L1500跨中起拱高度2242.5mm,取H2243mm。

2220为60mm（L/500）。梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。

AB1352C15023000D1502E1502F1502201G1502H1501I2573J1502K150215022168269715682223171823361868245415001501485015000图1 梯形屋架形式和几何尺寸 （虚线为起拱后轮廓）

2.檩条、拉条、及撑杆：

长尺复合屋面板可以不考虑搭接需要，檩条最大允许间距为1800mm。另外，屋架上弦节点处一般应设檩条。

所以，将檩条设置在各上弦结点上，檩距为1502mm，檩条跨度在4~6m时，至少在跨中布置一道拉条，跨度大于6m时，宜布置两道。此檩条跨度为9m，可在3分点处分别布置一道拉条，布置如下图：

60ab1350d3000f300020182573h3000j1500k2243602024523182522435

三、屋盖支撑布置

1、设置支撑的必要性及图示 必要性：平面屋架在其本身平面内，由于弦杆与腹杆构成了三角形几何不变铰接体系而具有较大刚度，但在垂直于屋架平面内，不设支撑体系却不能保持其几何不变，当在屋架端部两屋架间未设置垂直支撑时，虽然有檩条和系杆的连系，屋架相互间仍是几何可变的，在侧向为作用下屋架会倾斜。

各支撑作用： 1）横向支撑 上弦平面横向支撑能保证上弦杆的侧向稳定性，当山墙柱的上端支撑于屋架上下弦某些节点上时，横向支撑可传递山墙上的纵向水平荷载。

2）纵向支撑 与横向支撑一起形成水平刚性盘，增加房屋整体刚度，在车间设有吊车时，在吊车横向制动力作用下使框架起空间作用，可减轻受荷载较大的框架所受水平荷载和产生的水平变形，有托梁时，可保证托梁的侧向稳定。

3）垂直支撑 保持屋架侧向的几何特性和稳定性，下弦无横向支撑时，作为下弦系杆的节点，传递山墙所受纵向风荷载等至屋架柱，保证吊装屋架时的稳定和安全。

9000CC1SC114*9000GG1LG2LG2LG2GG2LG2LG2GWJ-1GWJ-1GWJ-29000CC3LG3LG3LG3CC4LG3LG3GG1LG2LG2LG2GG2LG2LG2GWJ-1GWJ-2GWJ-1GG1LG2LG2LG2GG2LG2LG2LG2GG1SC3CC3LG3LG3LG3CC4LG3LG3GWJ-2GG1LG2LG2LG2GG2LG2LG2LG2GG1GWJ-2CC1LG1LG1LG1CC2LG1LG1LG1CC1GWJ-2SC1SC2SC2SC2SC2SC1LG1SC1LG1GWJ-2SC1SC2SC2SC2SC2LG1CC2LG1LG1LG1CC143504500300030003000300045004350GWJ-2SC3SC4SC4SC4SC4SC3SC11297001LG2GG1LG3CC3LG3CC3LG2GG1SC12SC3SC12桁架上弦支撑布置图

9000CC1LG4LG4CC314*9000CC3LG3LG3LG3CC4LG3LG3LG5LG5LG4LG49000CC1LG1LG1LG1CC2LG1LG1LG1LG3LG3LG3CC4LG3LG3LG1LG1CC2LG1LG1LG5LG543504500300030003000300045004350XC1XC1XC3GWJ-2XC1XC2XC2XC2XC2XC3GWJ-2XC1XC2XC2XC2XC2GWJ-2XC3XC4XC4XC4XC4XC1XC1GWJ-1GWJ-1GWJ-1GWJ-2GWJ-2GWJ-2GWJ-1LG1CC1LG3CC3LG3CC3GWJ-2LG1CC1XC1LG4LG4XC3LG4LG4桁架下弦支撑布置图

LG5LG5垂直支撑1-1LG4LG4垂直支撑2-2

1500CC1GG1 ~CC3 ~GG1CC12243CC2GG2 ~CC4 ~GG2CC2XC129700其中SC为上弦支撑、XC为下弦支撑、CC为垂直支撑、GG为刚性系杆、LG为柔性系杆、GWJ为屋架。

四、荷载计算

1、永久荷载（水平投影面）

压型钢板 0.154010.150kN/㎡ 20檩条（0.5kN/m） 查表得到Z250×70×20×2.5的檩条每米长质量为8.380 kg/m

8.83809.80.058 kN/㎡

1.51000

屋架及支撑自重 0.12+0.01L=0.42kN/㎡

合计 0.628kN/㎡ 2、可变荷载（水平投影面）

屋面荷载和雪荷载不会同时出现，计算时，取较大的荷载标准值进行计算。故取屋面活荷载0.5 kN/㎡进行计算。 3、风荷载

风压高度变化系数为1.025，屋面迎风面的体型系数为-0.6，背风面为-0.5，所以负风压标准值（垂直于屋面）为：

迎风面：11.00.61.0250.450.27675kN/㎡ 背风面：21.00.51.0250.450..230625kN/㎡

对轻型钢屋架，当风荷载较大时，风吸力可能大于屋面永久荷载，此时屋架弦杆和腹杆中的内力均可能变号，必须考虑风荷载组合。但此处风荷载小于永久荷载，故不考虑风荷载的影响。

ww五、屋架杆件内力计算与组合

由永久荷载控制的荷载组合值为：1.350.6280.71.40.501.3378kN/㎡ 由可变荷载控制的荷载组合值为：1.20.6281.40.501.4536kN/㎡ 故可变荷载效应起控制作用。

每个节点的负载面积为91.513.5㎡

①压型钢板 0.150×13.5=2.025kN ②檩条（0.5kN/m） 0.058×13.5=0.783kN ③屋架及支撑自重 0.42×13.5=5.67kN ④活荷载取为 0.5×13.5=6.75kN

1、荷载组合

考虑以下三种荷载组合

（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载

（2）全跨永久荷载+半跨可变荷载

（3）全跨屋架、支撑及天窗架自重+半跨屋面板重+半跨屋面活荷载 组合一:全跨永久荷载+全跨可变荷载：

中间节点荷载： P中=1.2(①②③)1.4④19.62kN 端部节点荷载： P端=

P中9.81kN 219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.6219.629.8119.6219.629.81内力组合1

组合二:全跨永久荷载+半跨可变荷载：（假设半跨可变荷载在左边半跨）

左中结点荷载P左中=1.2(①②③)1.4④19.62kN 左端结点荷载P左端=P左中9.81kN 2右中结点荷载P右中=1.2(①②③)10.17kN 右端结点荷载P右端=正中结点荷载P正中=

P右中5.09kN 219.6210.1714.90kN

219.6210.1710.1710.1710.1719.6219.6219.6219.6210.1714.9019.6210.1710.1710.1710.179.8119.6219.6219.625.09内力组合2

组合三:全跨屋架及支撑自重+半跨屋面结构材料+半跨施工荷载： （假设半跨屋面结构材料+半跨施工荷载在左半跨） 左中结点荷载P左中=1.2(①②③)1.4④19.62kN 左端结点荷载P左端=P左中9.81kN 2右中结点荷载P右中=1.2③6.80kN 右端结点荷载P右端=正中结点荷载P正中=P右中3.40kN 219.626.8013.21kN

219.626.806.806.806.8019.6219.6219.6219.626.8013.2119.626.806.8019.626.806.809.8119.6219.623.40内力组合3

2、由结构力学求解器求得各杆内力

杆件 组合一组合二（kN） （kN） 在左 在右 ab 0 0 0 bd 305.41 264.8 198.92 下df 509.65 433.28 340.56 弦fh 621.77 515.15 428.93 杆hj 661.58 529.05 475.48 jk 643.58 488.6 488.6 AB -160.68 -140.5 -103.47 BC -160.68 -140.5 -103.47 上弦CD -421.08 -361.73 -277.62 杆DE -421.08 -361.73 -277.62 EF -576.56 -484.34 -391.09 组合三(kN) 内力设计值（kN） 在左 在右 0 0 0 250.32 160.94 305.41 406.03 280.26 509.65 477.12 360.15 621.77 481.77 409.1 661.58 433.32 433.32 643.58 -133.3 -83.07 -160.68 -133.3 -83.07 -160.68 -340.56 -226.45 -421.08 -340.56 -226.45 -421.08 -451.44 -324.94 -576.56 竖杆斜杆FG GH HI IJ JK Aa Bb Dd Ff Hh Jj Kk Ab Cb Cd Ed Ef Gf Gh Ih Ij Kj -576.56 -650.52 -650.52 -659.88 -659.88 -196.2 -19.56 -19.62 -19.62 -19.62 -19.62 0 239.89 -214.95 170.79 -138.86 103.15 -75.17 45.71 -20.38 -4.33 27.84 -484.34 -530.31 -530.31 -515.56 -515.56 -172.79 -19.57 -19.62 -19.62 -19.62 -19.62 0 209.76 -184.62 143.1 -112.2 78.64 -51.41 23.72 1.03 -24.27 47.33 -391.09 -457.43 -457.43 -486.4 -486.4 -125.12 -10.13 -10.17 -10.17 -10.17 -10.17 0 154.48 -141.76 116.21 -98.64 77.99 -62.72 45.69 -31.98 17.69 -5.06 -451.44 -487.43 -487.43 -464.07 -464.07 -164.44 -19.57 -19.62 -19.62 -19.62 -19.62 0 199.01 -173.8 133.22 -102.69 69.89 -42.94 15.88 8.67 -31.38 -324.94 -576.56 -388.55 -650.52 -388.55 -650.52 -424.51 -659.88 -424.51 -659.88 -99.76 -196.2 -6.77 -19.57 -6.8 -19.62 -6.8 -19.62 -6.8 -19.62 -6.8 -19.62 0 0 124.02 239.89 -115.65 -214.95 96.75 170.79 -84.29 -138.86 69.01 103.86 -58.28 -75.17 45.68 45.71 -36.12 8.67 -36.12 25.54 25.54 -31.38 54.28 -16.79 54.28 -16.79

将上表中每根杆件的内力最大值选出，即得到最不利内力组合，如下图：

AB-196.254.-19.6228(-16.79-19.62-36.12(8.67)-19.62-138.86-19.57-214.95-19.62-75.17-659.88-659.882.505-62.505-66.567-5.08-576.56-160.68-160.68-421.08-421CDdEFG7145.621.77HI-31.38(25JK)ab

0305.41509.65fh661.58j643.58k杆件最不利布置组合六．屋架节点板厚度，杆件截面选择和填板设置。

00.717310239.8.86.5499)1.屋架节点板厚度确定

一个桁架的所有节点板厚宜相等（支座节点板比其他节点板厚2mm），根据受力最大杆件来确定，所有腹杆中， Ab杆的内力最大，为181kN<239.89KN＜300KN，查表得：屋架中间节点板厚度取8mm,支座节点板厚度取10mm。 2.杆件截面选择 ⑴上弦杆

上弦杆IJ和JK所受轴力最大，为受压杆，内力设计值为N659.88kN。 规范规定弦杠在桁架平面内的计算长度均取loxl 故上弦杠lox150.2cm 平面外侧向支承点的间距为节间长度的3倍，故l0y3l450.6cm

上弦截面选用两不等肢角钢短肢相并，设70，0.751， f215Nmm2，有：ixloxloy450.6150.26.44cm 2.15cm iy7070N659.881032A40.87cm 2f0.75121510

且节点板厚为8mm,试选截面21409010， 短肢相并

其截面几何特性: ix2.56cm , iy6.69cm , A44.522cm2，

loy450.6lox150.258.67=150,y截面验算：x67.35=150 ix2.56iy6.69

对短肢相并不等边双角钢：

b1t140815.625< 0.56loyb10.56450614018.024

故可近似取yzy67.35

取maxx,yzyz67.35，查表得0.764

N659.8810322194.00Nmmf215N/mm

A0.76444.522102所选截面满足。 ⑵下弦杆

下弦杆hj轴力最大，为受拉杆，内力设计值为N661.58kN 下弦杆计算长度：lox300cm , loy1485cm

N661.58103A30.77cm2 2f21510节点板厚度为8mm,试取截面2125808，短肢相并

其截面几何特性: ix2.28cm , iy6.00cm , A31.978cm2 截面验算：xlox300l1485131.58=350,xox247.5=350 ix2.28ix6.00N661.58103206.89Nmm2f215Nmm2 2A31.97810所选截面满足。 ⑶受压腹杆

腹杆中受压力最大者，即Cb杆 内力设计值为N214.95kN

由于为单系斜杆，故其计算长度：lox0.8l0.8222.3177.84cm

loyl222.3cm

上弦截面选用两不等肢角钢长肢相并，设100，0.555， f215Nmm2，

loy222.3177.842.22cm 有：ix1.78cm ， iy100100loxN214.95103A18.01cm2 2f0.55521510且节点板厚为8mm,试选截面275508， 长肢相并

其截面几何特性: ix2.35cm , iy2.19cm , A18.934cm2， 截面验算：xlox177.8475.68=150 ix2.35yloyiy222.3101.51=150 2.19对长肢相并不等边双角钢：

b2t5086.250.48loyb20.4822235021.34

41.09b21.09504122=101.511=103.70 故取yzy22l0yt22238取maxx,yzyz103.70，查表得0.542

N214.9510322209.46Nmmf215Nmm 2A0.54218.93410所选截面满足。 ⑷受拉腹杆

腹杆中受拉力最大者，即Ab杆，其内力设计值为N239.89kN 计算长度：lox0.8201.8161.44cm ，loy201.8cm

N239.89103A11.16cm2 2f21510节点板厚度为8mm,试取截面2506，其截面几何特性: ix1.52cm , iy2.40cm , A11.376cm2 截面验算：xlox161.44106.21=350 ix1.52 yloyiy201.884.08=350 2.40N239.8910322210.87Nmmf215Nmm 

A11.376102所选截面满足。

其余杆件截面选择见表

截面面积计算长度杆 件 名几何(mm) l0y (cm截面规格 2) A 回转半径(mm) 长细比 容许长细稳定验算强度N/An 或整体稳定N/(φ填板数焊缝(mm) 比 系数 min A) 量 编计算内长度ix iy λx λy(λyz) [λ] φmin 称 号 力(N) (mm) l0x AB BC CD 上弦DE EF 1 hf l1 8 70 l2 50 1 8 70 50 1 8 180 60 1 8 180 60 2∠ 140×1502 1502 4506 90×10 44.5 2.56 6.69 58.67 67.35 150 0.77 193.24 1 8 250 90 1 8 250 90 杆 FG -660 GH HI IJ JK ab bd 下df 弦fh 杆 hj jk Aa 662 -196 1 8 280 100 1 8 280 100 1 8 280 100 1 8 280 100 1 8 50 50 1 8 130 50 1 8 220 80 1 8 270 90 2∠ 125×3000 3000 14850 80×8 2∠ 75×1500 1500 1500 50×8 18.9 2.35 2∠ 56×7.12.19 63.83 68.49 150 0.76 136.35 2 8 90 50 32 2.28 6 131.58 247.5 350 206.89 1 8 280 100 1 8 270 90 Bb -19.6 1568 1254 1568 36×4 Cb -215 2223 1778 2223 50×8 Dd -19.6 1718 1374 1718 36×4 8 1.79 1.61 70.06 97.39 150 0.57 47.73 3 4 50 50 9 2.35 2.19 75.66 101.51 150 0.55 207.92 3 8 90 50 8 1.79 1.61 76.76 106.71 150 0.51 53.27 3 4 50 50 9 2.35 2.19 79.53 106.67 150 0.51 142.68 3 8 60 50 8 1.79 1.61 83.46 116.02 150 0.46 59.66 3 4 50 50 9 2.26 1.92 86.86 127.81 150 0.4 207.69 4 4 70 50 8 1.79 1.61 90.17 125.34 150 0.41 66.81 4 4 50 50 9 2.26 1.92 91.06 134.01 150 0.37 107.35 4 4 50 50 9 2.26 1.92 91.06 134.01 150 0.37 93.26 4 4 50 50 9 2.26 1.92 95.49 140.47 150 0.34 53.83 4 4 50 50 100.22 139.32 150 0.35 0.00 210.87 4 4 50 50 2 6 140 50 8 1.79 1.61 2∠ 75×18.2∠ 56×7.12∠ 75×18.Ed -139 2336 1869 2336 50×8 Ff -19.6 1868 1494 1868 36×4 Gf -75.2 2454 1963 2454 45×4 Hh -19.6 2018 1614 2018 36×4 Ih -36.1 2573 2058 2573 45×4 Ij -31.4 2573 2058 2573 45×4 受压腹杆 Kk Ab Cd Ef 受拉腹0 240 171 104 Kj -16.8 2697 2158 2697 45×4 2243 1794 2243 36×4 2∠ 56×7.12∠ 70×9.02∠ 56×7.12∠ 70×9.02∠ 70×9.02∠ 70×9.02∠ 56×7.12018 1614 2018 2∠ 50×6 11.4 1.52 11.2.4 106.18 84.08 350 117.11 135.36 142.25 149.13 119.12 350 113.61 350 108.10 350 92.71 350 2225 1780 2225 2∠ 50×6 4 1.52 2.4 6.92335 1868 2335 2∠ 45×4 7 1.38 2.16 6.9 150.13 2 6 100 50 148.97 2 4 90 50 65.56 2 4 50 50 12.44 2 4 50 50 Gh 45.7 2454 1963 2454 2∠ 45×4 7 1.38 2.16 6.9杆 Ih 8.67 2573 2058 2573 2∠ 45×4 7 1.38 2.16 6.9Ij 25.5 2573 2058 2573 2∠ 45×4 7 1.38 2.16 6.9jK 54.3 2697 2158 2697 2∠ 45×4 7 1.38 2.16 149.13 156.38 124.86 350 119.12 350 36.63 2 4 50 50 77.85 2 4 50 50 jK,Ij,Ih 为既受拉又受压杆件，截面根据所得的截面面积最大值取值

3、填板设置 根据要求，双角钢杆件不论是T形截面或是十字形截面，角钢的两背面部分分别贴在节点板上，为了使两角钢整体工作，在节点与节点之间的两角钢必须设置填板。

填板的间距不应超过下列数值：受压构件40i 受拉构件80i

受压构件在两个侧向支撑点之间的填板不少于2个， 每块填板尺寸：厚度t=节点板厚度

宽度b=50~80 mm b ≥8hf+2hf

高度 h= 角钢连接边宽度+2（10~15）mm 当为十字形截面时，填板不伸出角钢轮廓以外，每边缩进10~15mm 杆件长 上 弦 杆 下 弦 杆 AB 其余上弦杆 ab bd df fh hj jk Aa Bb Cb Dd Ed Ff Gf 1502 3000 3000 3000 3000 3000 3000 1500 1568 2223 1718 2336 1868 2454 90 80 80 80 80 80 80 75 56 75 56 75 56 70 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 60 110 100 100 100 100 100 100 95 76 95 76 95 76 90 6.69 6 6 6 6 6 6 2.19 1.61 2.19 1.61 2.19 1.61 1.92 1 1 1 1 1 1 1 2 3 3 3 3 3 4 1502 3000 3000 3000 3000 3000 3000 750 523 741 573 779 623 614 2676 3200 3200 3200 3200 3200 3200 876 644 876 644 876 644 768 1352 90 8 60 110 6.69 1 1352 2676 杆件 度 角钢连接边宽度 填板厚度 填板宽度 填板高度 i(cm) 数量 实际间距 允许间距 受 压 腹 杆 受 拉 腹 杆 Hh Ih Ij Kj Kk Ab Cd Ef Gh 2018 2573 2573 2697 2243 2018 2225 2335 2454 56 70 70 70 56 50 50 45 45 8 8 8 8 8 8 8 8 8 60 60 60 60 60 60 60 60 60 76 90 90 90 76 70 70 65 65 1.61 1.92 1.92 1.92 1.61 2.4 2.4 2.16 2.16 4 4 4 4 4 2 2 2 2 2 2 2 505 643 643 674 561 1009 1113 1168 1227 1287 1287 1349 644 768 768 768 644 1920 1920 1728 1728 1728 1728 1728 2573 45 8 60 65 2.16 Ih 2573 45 8 60 65 2.16 Ij 2697 45 8 60 65 2.16 jK jK,Ij,Ih 为既受拉又受压杆件，填板根据最大者取值

六、节点设计

1.计算各腹杆及弦杆端部所需的焊脚尺寸及焊缝长度

采用E43型焊条

（1）上弦杆两端所需的焊脚尺寸及焊缝长度 上弦所用角钢t=10mm ，节点板厚度t=8mm 最小hfmin1.5tmmax1.5104.74mm 最大hfmax1.2tmin1.289.6mm 取hf8mm

N-160.68kN（AB杆）

0.75N0.75160.68103 肢背：lw167.25mm，实际取lw170mm w20.7hfff20.78160 肢尖：lw20.25N0.25160.6810322.42mm，实际取lw250mm 20.7hfffw20.78160 N-659.88kN（JK杆）

0.75N0.75659.88103 肢背：lw1276.18mm，实际取lw1280mm w20.7hfff20.78160 肢尖：lw2

0.25N0.25160.6810392.06mm，实际取lw2100mm w20.7hfff20.78160 (2）下弦杆两端所需焊缝长度

端部N0，AB为零杆，只需要根据构造要求设计焊缝长度。 lw50mm

N643.58kN（JK杆）

0.75N0.75643.58103 肢背：lw1269.36mm，实际取lw1270mm w20.7hfff20.78160 肢尖：lw2

其余杆件焊脚尺寸及焊缝长度见表 2. 支座节点设计

1) 支座节点的锚栓用以固定，不需计算，按构造要求取两个d24mm的锚栓 2) 支座反力R196.2kN

0.25N0.25643.5810389.79mm，实际取lw290mm 20.7hfffw20.78160R196.2103底板净面积An13720mm2

fc14.3取底板面积280280mm2，如仅考虑有加劲肋部分承受压力 则承压面积为280280(10230202)76886mm2

R196.21032.55Nmm2fc14.3Nmm2 An76886qR2.55Nmm2 An由a140mm,b140mm得

b1770.5,0.058 a1156Mqa120.0582.55169.7124260Nmm

t6M6577312.7mm 故取最小厚度t20mm f2153) 加劲肋与节点板的连接焊缝

VRb196.214049.05kN 2ab2140140b140MV49.051033.43kNm

22hf8mm

V49.05103f11.87Nmm2

20.7hf(h2hf15)20.78(4002815)6M63.43106f13.49Nmm2 2220.7hf(h2hf15)20.78(4002815)f1.22

f2213.492()f()11.87216.22Nmm2ffw160Nmm2 满足。 F1.224) 节点板与底板焊缝

lw2(24012)456mm

hf221.57mm， 取hf8mm w0.7flwff0.71.22456160R196.2103加劲肋与底板连接焊缝：

lw95281564mm

R40.72flwhf456.09Nmm2ffw160Nmm2

0.721.22648196.2103前述Aa杆焊缝肢背lw90mm，肢尖lw50mm

ab杆焊缝肢背lw50mm，肢尖lw50mm 3. 屋脊节点设计

屋脊拼接角钢与受压弦杆的连接可按弦杆中的实际压力N进行计算，每边共有

N659.881034条焊缝平均承受此力，则lw184.1mm，取w40.7hfff40.78160lw190mm

拼接角钢总长度ls2(lw2hf)+弦杆杆端空隙=412mm 因角钢在弦杆端部不切断，弯折，取ls420mm

上弦杆与节点板之间的塞焊，假定承受节点荷载，可不必验算。

上弦肢尖与节点板的连接焊缝，应按上弦内力的15%计算，设肢尖焊缝

hf8mm，lw1901516159mm

0.15N0.15659.8810355.6Nmm2

20.7hflw20.78159wf6M0.15659.88706103146.80Nmm2 2220.7hflw20.78159wff1.22 代入：

(

f22146.802)f()55.62132.6Nmm2ffw160Nmm2满足要求。 F1.224. 其余节点设计

N661.58103跨中jk焊缝长度lw=184.6mm

40.7hwffw40.78160取lw190mm

Kk杆的焊缝长度lw50mm

ls2(A2f2hf)(10~20)40.7hfffw2

11.376102152(28)(10~20)250mm40.78160七、说明

（1）由于受运输、吊装等条件的限制，有时构件需分段出厂，为保证安装的顺利进行，应根据构件或结构的复杂程度和设计要求，出厂前进行预安装。

（2）运输过程中，应根据实际运输设备将屋架进行分割，运输时应注意杆件的摆放，尽量避免屋架的碰撞、挤压，使其变形。

（3）凡需用C级螺栓与支撑杆件相连的屋架杆件角钢的边长，应注意其采用的螺栓最大直径。

（4）为减少拼接，屋架弦杆的截面应根据受力最大的节间杆选用。

（5）当采用T形截面时，尽可能的使两个方向的长细比相近，以获得经济截面。

（6）整榀屋架所用的角钢规格不宜超过5到6种。

（7）吊装过程中选取合理的绑扎点进行起吊，屋架绑扎时，吊索与水平面的夹角不宜小于45度，跨度大于18米时，采用三点绑扎或四点绑扎，以防止桁架弦杆在受力平面外破坏。