用调整法解决回转窑齿轮顶隙过小问题

调整　解决　转窑　轮戚隙过小　题　口欧增炳　我公司１　回转窑【≠３　５ｍ×１４５ｍ湿法回转窑）曾发生运转　异常．毫要现象有：回转窑振动：在启动过程中电流明显偏大；减　速机与小齿轮轮对的连接胶块经常断裂。由于回转窑运转不稳　定．导致托轮铜瓦端面磨损加速．２　墩轮带垫板出现位移现象　一起因较多．无法确定出主要原固　为此对　回转　进行全面检　查，结台平时记录情况和Ｉ　回转窑的使用时间，确认引起１　叫　转窑运行不稳的因素集中在各运转零部件的磨损　部件均出现磨损。磨损情况如下：　１轮带与垫板问磨损　回转窑运转时．焊接在筒悼ｌ的氇　场变化；④传热管变形很小。　这种高教激光焊接衬管技术与先进的ＲＯＳＡ—Ｉｌｌ自动操作　爬行系统相结合，显著地碱少了对操作人员的辐照剂量　Ｄｏｅｌ　４　机组在进行１１２３２个衬管作业中，总辐照剂量假为６７＾一雷　姆，而在Ｖｉａｉｎ　Ｙａｎｋｅｅ中．按每个衬营计算辐照剂苗更低　Ｂｙｒ０ｎ　１机组首次对激光焊接村管使用了红外线厦虢监努　１　转　窑运转１一多年来．没有进行全面检查和彻底的大修．转动、主ｌ＇矗　、原因分析　回转窑出现异常后．我们一直对其进行跟踪检查。由于　作用防止堵头移动．并ｆ５ｌ｝证了堵管的紧密性和易拆性＝堵头还　可以与管子或堆焊层焊接。　可拆卸堵头具有①微锁设计；②快速安装：③堵头材料的抗　腐蚀性高；④易于拆卸而不损伤管子内壁；⑤在运行后期还可以　进行衬管：⑥可与管子或管板堆焊层焊接等特点。　堵头的安装可采用远距离控制或手动堵管．当堵管数量少　和现场辐照剂量低时．可采用手动安装　一般３０个堵头　上要　考虑采用远距离控制安装：　焊接技术，焊缝是否有气孔存　．探刮焊头是　有异常　驶采驵　相应措施．提高焊缝的生产率和台格串　随着激光焊接　衬管的推广．西屋　公司又研究出一种　先用号用不锈钢丝刷清洗管子内壁，再对管板硬胀区下部　利用装有力矩控制的特殊胀管器进行再　胀．要保证管子内径　能让堵头插＾．井使堵头以塑性扩张。通过调整胀管器的力矩　大小柬保证所希望的胀紧度。　拆卸堵头时管子内壁应不受到损伤，在进行村管时不需再　加丁一采用ＴＩＧ收缩技术能达到这个要求　不装衬管的传热管　直接修理（Ｉ）ＴＲ）技　术　直接修理时．　激光能使管子内壁　产生可控的金属熔　Ｔ１Ｇ装置的焊位于堵头扩胀区内删．焊接焙池的冷却使　堵头内表面收缩．在堵头内壁上产生压应力　在堵头内插＾拔　出装置．只需很小的力就可把堵头取出。　化，从而覆盖损伤　利用嵌＾式焊接法．即ＴＩＧ工艺和专用焊接戎具把堵头与　管子或堆焊层焊接起来．这种焊接町允许以后磨平焊接头部，并　把堵头取下　区，并能修理已装　衬管　上的管段　还有一种以激光技　术为基础的传热管　＝、澈光焊接村首　美围西屋公司开发的激光焊接衬管的技术．采用了高功率　的钕一ＹＡＧ激光器和光学纤维发射系统，能应用在管板和支撑　板部位一　堆焊式修理技术　（ｍ）．如图２所　ｂ　堆但式管于恬押　示　用激光束把一　ａ）焊接村管恬理　种台盎金属丝熔敷　在管壁上，生成一　图２　选择热处理固科镍６９０作为衬管材料．具有高抗应力腐蚀　的性能　在激光焊接前用计算机控制的液压扩张，能管子　的凸出量．一般为Ｏ　０２５ｒａｍ时管子应力晟小。沿着管扼的衬管　下端和高出管板部分用机械滚压配合．起到密封作用　焊缝用　加热处理方法进行应力释放，以减少焊缝收缩。　诚技术自从１９９２年首次使用　来、所焊衬管没有一个在运　层均匀的覆盖缺陷的金属层，快速旋转的焊机机　每分钟能焊　接５０．８　７７　４ｍｍ长的焊缝．传热管壁熔化深度６ｏ％一８ｔ！昏壁　厚、壁厚增加０　５１ｒａｍ，被修理区域长度约为２５．４ｒａｍ　使用合金　６７２焊丝能使熔化后的管壁材料成分接近台金６９（１成竹　７４０２　Ｏ１一Ｏ６　行中损　、　与机械和常规的熔焊（如钎焊和钨极惰性气体保护　焊）比较．激光焊接衬管具有下列特点：①衬管与传热管接缝密　封性好　②高度的过程控制，对蒸汽发生器二次侧条件ｃ如泥渣、　盘属沉积物、汽和承）不敏感；③讨管与传热萤装配公差允许现　作者通联：棱动力运行研究所武皿姜山路２０　ｇ－４３（Ｎ７４　［编辑刊　五　Ｌｇｍｍｉｎｉ！ｌｉｔ　２００２№ｌ皿　维普资讯 http://www.cqvip.com

扳　轮带内罔就发生摩擦．长期的摩擦导致轮　带内径变　，垫板的外圆变小一　２轮带与托轮之间的运动导致轮带外径和　托轮外径变小　托轮轴与铜瓦之　的磨损导致　铜瓦内径变大，托轮轴外径变小　测点　Ｉ　２　３　４　５　．６　７　８　【∞　９　１０　ＩＩ　Ｉ２　０　５２　０　５５　０　５５　０＋５８　０．８５　０９Ｉ　Ｏ　９８　ｌ　０５　０　７８　０　７０　０　６３　Ｊ１　１　０　５３１　０　５４１　０　５５１　０　５５１　０　８３１　０　８８ｌ　０　９１　０　９６　０　９６　０．７６　０　７０　０．“　以卜磨损导致筒体丁降　由于太　鞋固定在简体上，在小齿轮基础没有变　化的情况下，必然会引起大小由轮的齿　顶可隙变小．由于各支承装置的磨损量　ａ表２齿轮间隙测量结果　齿轮　Ｉ　２　７　０　３　７　０　４　７　２　５　７　３　６　７　３　７『８『９『１０　７　２　７【　７【　７【　７　０　７　０　齿轮　厦隙　７　０　侧　｝３　ｔ　ｌ　３　ｌ　ｂ肯轮　同等　因使窑体中　线不在一条茸线　上造成振动和整个窑的受力发生变　Ｊ！＋！Ｉ！－　例隙Ｉ　３　２　ｌ　３．２　化　回转窑在静态（冷态）的情况Ｆ，我　们用压铅丝法制量丁太小齿轮齿顶间隙　删量结果见表１（删　点星按大齿轮【２等讣）　根据《求铌机械设备安装工程施工及验收规范》【ｊ　ＬＪ　０３—　０９）．闻转窑在玲态下太小齿轮肯顶间隙理论计算公式为Ｃ＝　０　２５Ｍ　２（ｍｍ１　式中Ｍ为齿轮模数　】　回转窑大小齿轮模数　为２８ｒａｍ，根据公式得出该回转窑在冷态太小齿轮齿顶间隙理论　值为９ｍｍ　与表１测量结果比较齿轮齿顶间隙宴测值比理论值　要小得多：因此，运转时齿轮的齿顶与齿根间隙不相等，发生振　动　另外由于齿轮顶部间隙太小不一，可　判断出呵转窑存在　轻度变形　＝、处理方案　解决回转窑太小齿轮间腺过小的方法冉两种：即对回转窑　进行彻底大修．更换轮带、垫板、托轮组等，或通过调整支承装置　米增ｊＪ口齿轮的齿顶间隙。第一种方法可　保证同转窑达到较高　精度和较长的寿命．但维修费用约４００万元，且检修时问长。第　二种　法虽无法使设备恢复到设计要球，但能够｛５ｌ｝证设备正常　运转．满足生产需球，而且该方法费用低，停产检修时间短，因此　我们决定采用第二种方法。由于】　转窑运转时间较长．大小　齿轮齿面已有一定的磨损．如果把齿项间隙重新恢复到持态时　【大齿轮２筒体３．ａ齿轮４　Ｊ１齿轮　图Ｉ传动机构简图　（３）试运转。由于３　支域装置的调整，使得该趾ｒｌ　心线比　原来升高丁，改变了回转窑的整体受力情况。固此．ｉ　周转窑在　正常转速下试运转，观察轮带与托轮面的接触、托轮轴推力盘与　铜瓦端面的接触、挡轮与轮带面的接触等．结合平时的记录．再　分别对Ｉ　、２‘、４　、５　、６　墩的支承装置进行适量调整　此时回　转窑的冲击声已诮晾　（４）正常生产时跟踪婀整　回转高投Ａ正常生产．观察高热　的理论值９ｎ＇ｍｌ，必然会引起齿侧间隙增大．同转窑运转不稳定。　我们决定保持３　墩（从窑尾至窑头各支承墩依次编号为１　～　６　）她的小齿轮位置不变，调整３　墩支承装置，使太小齿轮齿顶　隙达到７ｍｍ左右后．再调整其他各墩的支承装置　Ｉ韧步确定３　墩支承装置向窑体＿｛】心移动的距离　从图１中知道，大小齿轮齿顶间隙由原来９ｍｍ减少至０　５　～】０５ｒａｍ．实际就是　值碱少　８～８．５ｒａｍ，与原设＇十值对照可　态时的受力情况，并在琏续生产７２ｈ后，对受力较大的４　５　墩　支承装置再进行适当调整，使整个窑受力趋于均衡　通过对１　回转窑支承装置的全面嗣整，窑运转平稳，电流　正常，无冲击声，减速机与小齿轮间的对轮连接抉很少有断裂现　象　窑稳定运转已有４年多，在此之后，我　Ｊ又埘２　窑进行ｒ　适当凋整，效果很好　Ｗ０２　０１—０７　确定点承装置水平向窑中心对称移动３ｔｎＨ１，这只是计算值，由于　托轮到轴承座之间存在间隙．实际移动值衄为４　２５ｍｍ即叮恢　复原齿轮间隙　２具体诵整步骤　（¨用３２Ｏ１油压千斤顶在３　墩处将筒体琐起．把３　墩的两　组支承装置先分别向筒体ｑ一心移进３ｍｍ，然后卸掉千斤顶．使回　转窑恢复到自然状态：　作者通联；广西虹水河水泥腱静有限心司　广西宾阳黎塘　５３０４Ｏ９　ｆ２、开慢转装置，使同转窑处于运转状态．谓整３　墩两组支　承装置轴最座的调整螺杆，当４个轴承座再分别向窑体中心移　动１　２５ｍｍ后．停下回转窑，测量齿轮间隙测量结果见表２．从　表中数据可知齿轮间隙已达到要求　［编辑刺　ｔ　田　设＿皇理与维－２００２№ｌ