梁板柱配筋计算书

截面设计

本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准则，截面设计时，应按照“强柱弱梁”、“强剪弱弯”原则，对内力进行调整。

框架梁

框架梁正截面设计

非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：

2 Mu1sfcbh0 (9-1-1)

抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：

2MuE1sfcbh0/RE (9-1-2)

因此，可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M和水平地震作用下弯矩组合值M乘以抗震承载力调整系数后值。即

MMaxMu,REMuE (9-1-3) 比较39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。故表39中弯矩设计值来源于表43，且为乘以RE后的值。

进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按T形截面计算。T形截面的翼缘计算宽度应按下列情况的最小值取用。

AB跨及CD跨：

bf13l0RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计

=7.5/3=2.5m；

bfbsn0.3[4.20.5(0.250.3)]4.2mbfb12hf0.3120.31.86m

hfh00.1，

故取bf=1.86m

判别各跨中截面属于哪一类T型截面： 一排钢筋取h0=700－40=660mm，

两排钢筋取h0=700－65=635mm, 则

fcbfhfh0hf2=14.3×1860×130×（660－130/2）=2057.36kN.m

该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。 BC跨：

bf13l0=3.0/3=1.0m；

bfbsn=0.3+8.4-0.3=8.4m；

bfb12hf0.3120.131.86mhfh00.1;

，

故取bf=1m

判别各跨中截面属于哪一类T型截面： 取h0=550－40=510mm， 则

fcbfhfh0hf2=14.3×1000×130×（510－130/2）=827.26kN.m

该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。 各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。

表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算

AB跨 层号 -MABz 负弯矩M（kN·m） MsBC跨 -MBCz -188.86 0.101 0.107 0.947 839.35 -MBCy -188.86 0.101 0.107 0.947 839.35 -MCDz -181.18 0.097 0.102 0.949 803.52 CD跨 -MCDy -213.6 0.114 0.121 0.971 925.84 3C20 -370.84 -MABy -181.8 0.097 0.102 0.949 803.52 -213.6 0.114 0.121 fbh1c201(12s) 4 s0.51(12s)2 0.971 925.84 3C20 -370.84 配筋As（mm） 实配钢筋 m） 3 负弯矩M（kN·3C20 -319.2 -347.48 3C20 -347.48 -319.92

续表49 AB跨 层号 -MABz sBC跨 -MBCz 0.186 0.208 0.896 -MBCy 0.186 0.208 0.896 -MCDz 0.171 0.189 0.906 1486.16 CD跨 -MCDy 0.198 0.223 0.888 1757.63 4C25 -452.60 0.262 0.31 0.845 2343.05 4C25+2C20 -610 0.353 0.458 0.771 3460.98 4C25+4C22 -MABy 0.171 0.189 0.906 1486.6 M21fcbh0 0.198 0.223 0.888 1757.63 4C25 -452.60 0.260 0.310 0.845 2343.05 4C25+2C20 -610 0.353 0.458 0.771 3460.98 4C25+4C22 1(12s) 3 s0.51(12s)配筋As（mm） 实配钢筋 负弯矩M（kN·m） s121632.21 1632.21 4C25 -445.3 0.258 0.304 0.848 2298.1 -500.02 0.289 0.35 0.825 4C25 -500.02 0.289 0.35 0.825 -445.63 0.258 0.304 0.848 2298.81 M21fcbh0(12s) 2 s0.51(12s) 配筋As（mm） 实配钢筋 负弯矩M（kN·m） sM21fcbh022651.29 2651.29 4C25+2C22 -491.9 0.284 0.343 0.829 2594.4 -557.04 0.322 0.403 0.798 4C25+2C22 -557.04 0.322 0.403 0.798 -491.69 0.284 0.343 0.829 2594.54 1(12s) 1 s0.51(12s) 配筋As（mm） 实配钢筋

23053.56 3053056 4C25+4C20 4C25+4C20

表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算

层号 MABz 正弯矩M（kN·m） 113.53 sM21fcbh0AB跨 MABy 42.92 0.023 0.023 0.988 MAB中 BC跨 MBCz MBCy 78.39 0.07 0.073 0.962 MCDz 42.92 0.023 0.023 0.988 CD跨 MCDy 113.53 0.061 0.063 0.968 MCD中 196.27 0.105 0.111 0.944 875.06 196.27 78.39 0.105 0.111 0.944 0.07 0.073 0.962 0.061 0.063 0.968 1(12s) 4 s0.51(12s) 配筋As（mm2） 493.62 实配钢筋 正弯矩M（kN·m） 212.59 sM21fcbh0182.83 875.06 443.83 443.83 3C20 3C18 182.83 493.62 3C20 147.58 253.44 218.57 0.079 0.082 0.949 0.136 0.147 0.906 0.196 0.220 0.874 218.57 147.58 212.59 0.196 0.220 0.874 0.079 0.082 0.949 0.114 0.121 0.939 253.44 0.136 0.147 0.906 0.114 0.121 0.939 1(12s) 3 s0.51(12s) 配筋As（mm2） 952.86 实配钢筋 647.68 1177.34 1362.09 1362.09 647.68 952.86 1177.34 3C25 2C25+1C20 254.36 2C25+1C20 正弯矩M（kN·m） 297.13 s273.37 254.36 371.00 371.00 273.37 297.13 M21fcbh0 2 1(12s) 0.159 0.174 0.913 0.146 0.921 0.921 0.136 0.927 0.927 0.368 0.757 0.757 0.368 0.757 0.757 0.146 0.921 0.921 0.159 0.174 0.913 0.136 0.927 0.927 s0.51(12s) 配筋As（mm2） 1369.71 1349.24 1154.84 2669.35 2669.35 1349.24 1369.71 1154.84 实配钢筋 3C25 4C25+2C22 3C25

（kN·m） 455.71 321.43 1 正弯矩M256.51 428.13 428.13 321.43 455.71 256.51

续表50 层号 AB跨 BC跨 CD跨 sM21fcbh0MABz 0.263 0.312 0.844 MABy 0.186 0.208 0.896 MAB中 0.148 0.912 0.912 MBCz 0.349 0.775 0.775 MBCy 0.349 0.775 0.775 MCDz 0.186 0.208 0.896 MCDy 0.263 0.312 0.844 MCD中 0.148 0.912 0.912 1 1(12s) s0.51(12s) 配筋As（mm2） 2361.94 1569.29 1230.36 2868.25 2868.25 1569.29 2361.94 1230.36 实配钢筋 注：1. 表中弯矩带“*”者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。

2. 表中弯矩不带“*”者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43，且为乘以后的值。

3. BC跨跨中弯矩较小，表中未列出。

RE

4C25+2C20 4C25+4C20 4C25+2C20 9.1.2 框架梁斜截面设计

按照“强剪弱弯” 原则，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式（9-1-4）计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。

lMbMbrVb1.1VGbln （9-1-4） 1.11.2VG0.6VQ1.3VE也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。 1）剪压比验算 无地震作用组合时，

AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，Vmax=183.62kN； BC跨各层梁的最大剪力在五层右端，Vmax= 29.99kN， 根据式（9-1-5），有 AB跨及CD跨：

Vmax183.621030.0650.25cfcbh01.014.3300660

BC跨：

Vmax29.991030.0140.25 cfcbh01.014.3300510

有地震作用组合时，

AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端， 1.1 =388.38kN； VEmax=353.07×

BC跨各层梁的最大剪力在首层右端 ， 1.1=516.43kN， VEmax=469.48×

各梁跨高比均大于2.5， 根据式（9-1-6），有 AB跨及CD跨：

VEmax388.381030.200.1370.267cfcbh01.014.3300660RE

BC跨：

VEmax516.431030.200.2360.267RE cfcbh01.014.3300510

各跨层各层梁剪压比均满足要求。 2）箍筋计算

为简化计算，先根据“强剪弱弯”的要求，按加密区构造要求设置箍筋，计算其受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比较，不足者再作调整。

加密区箍筋取双肢

无地震作用组合时，根据(9-1-7)式即: AB跨及CD跨：

,8@100，各跨受剪承载能力计算如下：

Vu0.7ftbh01.25fyAsvh0s

0.71.433006601.25270BC跨：

250.3660422.28KNV183.62KN 100

Vu0.7ftbh01.25fyAsvh0s

250.3510326.31KNV29.99KN 100 0.71.433005101.25270有地震作用组合时，根据公式(9-1-8) AB跨及CD跨：

VuEAsv0.42ftbh01.25fyh0s

250.3660343.00KN100REVE0.75353.071.1291.28KN0.421.433006601.25270BC跨：

VuE0.42ftbh01.25fyAsvh0s

250.3510265.05KN100

REVE0.75469.481.1387.32KN0.421.433005101.25270即，除BC跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。

进一步分析计算可知，BC跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10@100。其余各层仍采用双肢,8@100。

AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢,8@200，BC跨全长加密。最小配箍率根据公式(9-1-9)：

svAsv250.3f0.168%0.26t0.138% bs300200fyv满足最小配箍率要求。

9.2 框架柱

按照“强柱弱梁”原则，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是

将表46~表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1。

9.2.1 轴压比验算

考虑地震作用组合时，

底层柱最大轴力为C柱，Nmax3075.59KN； 混凝土强度：C30 轴压比

Nmax3075.59103c0.439[uc]0.75 2fcAc14.3700柱轴压比满足要求。

9.2.2 正截面受弯承载力计算

根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值的较大值作为截面配筋的计算依据。

选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。

混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式(9-2-1)计算,即:

ξb1则界限受压轴力为：

β1fyEsεcu0.80.5536012.01050.0033

Nb1fcbh0b14.37006600.553633.63KN

本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数RE。

当截面轴力设计值

RENNb时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值

RENNb时，截面为小偏心受压状态。但无论哪种偏心受压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量越大。

因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压

时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组，则应进行配筋量的比较。

对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确定；中间若干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两层柱在不同的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量，并取最大值。

1、大偏心受压状态

对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：

当x≤2as′ 时，

AsAsRENei0.5hafyh0a (9-2-1)

当x＞2as′ 时，

AsAsRENe1fcbxh00.5xh0asfy (9-2-2)

2、小偏心受压状态

对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：

RENb1fcbh0b2RENe0.431fcbh01fcbh01bh0as (9-2-3)

2RENe10.51fcbh0

AsAsfyh0as (9-2-4)

各柱配筋计算详见表51~表54。

表格51 A柱正截面控制内力及配筋计算

层号 4 3 2 1 内力 弯矩M 151.37 277.02 279.30 811.90

轴力N 轴压比uc 274.71 0.039 0.75 606.12 593.83 0.085 0.75 513.15 927.17 0.132 0.75 331.36 1189.36 0.170 0.8 750.90 RE e0cM/N（mm） ea=max（20，h/30）（mm） 23.33 23.33 23.33 23.33 ei = e0 + ea l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm） 1 = 0.5fcA/(RE N)（≤1.0） 629.45 536.48 354.69 774.23 4875 4875 4875 5200 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 2 =1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0） 1l0112 1300ei/h0h21.039 1.046 1.069 1.036 xRENfcb（mm）（2as′=80） 20.58＜2as′ 44.49＜2as′ 69.47＜2as′ 95.05＞2as′ 偏心受压状态 As (mm2) 大偏压 317.54 980 4C20 大偏压 501.16 980 4C20 大偏压 190.06 980 4C20 大偏压 ＜0 980 4C20 minAc（mm2） 初选钢筋

表格52 B柱正截面控制内力及配筋计算 层号 内力 弯矩M 4 195.79 3 524.50 2 671.28 1 672.54

轴力N 轴压比322.95 0.046 0.75 666.88 23.33 690.21 4875 1.0 1.0 1.036 647.59 0.092 0.75 890.92 23.33 914.25 4875 1.0 1.0 1.027 885.05 0.126 0.75 834.31 23.33 857.64 4875 1.0 1.0 1.029 1108.54 0.158 0.80 667.36 23.33 690.69 5200 1.0 1.0 1.040 uc RE e0cM/N（mm） ea=max（20，h/30）（mm） ei = e0 + ea l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm） 1 = 0.5fcA/(RE N)（≤1.0）  2=1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0） 1l0112 1300ei/h0h2xRENfcb（mm）（2as′=80） 24.2＜2as′ 48.5＜2as′ 66.3＜2as′ 88.5＞2as′ 大偏压 439.56 980 4C20

大偏压 1368.59 980 4C22 大偏压 1702.62 980 4C25 大偏压 1529.77 980 4C25 偏心受压状态 As (mm2) minAc（mm2） 初选钢筋 表格53 C柱正截面控制内力及配筋计算 层号 内力 弯矩M 4 195.79 3 524.50 2 671.28 1 672.54

轴力N 轴压比uc 322.95 0.046 0.75 666.88 23.33 690.21 4875 1.0 1.0 1.036 647.59 0.092 0.75 890.92 23.33 914.25 4875 1.0 1.0 1.027 885.05 0.126 0.75 834.31 23.33 857.64 4875 1.0 1.0 1.029 1108.54 0.158 0.80 667.36 23.33 690.69 5200 1.0 1.0 1.040 RE e0cM/N（mm） ea=max（20，h/30）（mm） ei = e0 + ea l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm） 1 = 0.5fcA/(RE N)（≤1.0） 2 =1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0） 1l0112 1300ei/h0h2xRENfcb（mm）（2as′=80） 24.2＜2as′ 48.5＜2as′ 66.3＜2as′ 88.5＞2as′ 大偏压 439.56 980 4C20

大偏压 1368.59 980 4C22 大偏压 1702.62 980 4C25 大偏压 1529.77 980 4C25 偏心受压状态 As (mm2) minAc（mm2） 初选钢筋 表格 54 D柱正截面控制内力及配筋计算 层号 内力 弯矩M 4 151.37 3 277.02 2 279.30 1 811.90

轴力N 轴压比uc 274.71 0.039 0.75 606.12 23.33 629.45 4875 1.0 1.0 1.039 593.83 0.085 0.75 513.15 23.33 536.48 4875 1.0 1.0 1.046 927.17 0.132 0.75 331.36 23.33 354.69 4875 1.0 1.0 1.069 1189.36 0.170 0.8 750.90 23.33 774.23 5200 1.0 1.0 1.036 RE e0cM/N（mm） ea=max（20，h/30）（mm） ei = e0 + ea l0=1.25H, 1.0H(首层)（mm） 1 = 0.5fcA/(RE N)（≤1.0） 2 =1.15 - 0.01 l0/h（≤1.0） 1l0112 1300ei/h0h2xRENfcb（mm）（2as′=80） 20.5＜2as′ 44.4＜2as′ 69.4＜2as′ 95.0＞2as′ 大偏压 317.54 980 4C20 大偏压 501.16 980 4C20 大偏压 190.06 980 4C20 大偏压 ＜0 980 4C20 偏心受压状态 As (mm2) minAc（mm2） 初选钢筋 9.2.3 斜截面受剪承载力计算

按照“强剪弱弯”原则，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45~表48中的柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大（满足强柱弱梁），再乘以“强剪弱弯”的放大系数1.1，即放大1.1×1.1=1.21倍。

1、剪压比验算

二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。 取h0=700-40=660mm，则

1Hn39008002.352 2h02660RE0.2cfcbh010.21.014.37006601554.9KNVmax 0.75柱截面尺寸满足要求。

2、箍筋配置

抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表55。

表格55 柱体积配箍率

层 号 最大轴力Nmax（kN） A柱 最大轴压比uc=Nmax/(fcA) 最小配箍特征值V 最小体积配箍率Vminvfc/fyv 最大轴力Nmax（kN） B柱 最大轴压比uc=Nmax/(fcA) 最小配箍特征值V 最小体积配箍率Vminvfc/fyv 最大轴力Nmax（kN） C柱 最大轴压比uc=Nmax/(fcA) 最小配箍特征值V 最小体积配箍率Vminvfc/fyv 最大轴力Nmax（kN） D柱 最大轴压比uc=Nmax/(fcA) 最小配箍特征值V 最小体积配箍率Vminvfc/fyv 4 2393.19 0.342 0.09 0.48% 3075.59 0.439 0.11 0.58% 3075.59 0.439 0.11 0.58% 2393.19 0.342 0.09 0.48% 3 1711.37 0.244 0.08 0.42% 2191.94 0.313 0.09 0.48% 2191.94 0.313 0.09 0.48% 1711.37 0.244 0.08 0.42% 2 1086.71 0.155 0.08 0.42% 1343.13 0.192 0.08 0.42% 1343.13 0.192 0.08 0.42% 1086.71 0.155 0.08 0.42% 1 498.91 0.071 0.08 0.42% 593 0.085 0.08 0.42% 593 0.085 0.08 0.42% 498.91 0.071 0.08 0.42% 根据柱端加密区的箍筋配置要求，初步确定柱加密区箍筋取井字箍,8@100，非加密区取,8@200。则加密区实际体积配筋率为：

vnAsv1l850.36300.64%bcorhcors630630100

对照表55，可知，除C柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时为简化类型，略作调整后，配置如下：

各柱首层加密区箍筋取井字箍

,,10@100，非加密区取

,,10@200，二层以上

加密区箍筋取井字箍

,,8@100，非加密区取

,,8@200。

各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取基础顶面至±0.000以上1260mm，柱顶端取850mm，其它各层柱柱端均取700mm。

3、箍筋验算

按最大剪力设计值计算。二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN。剪跨比

=2.35，相应轴力：

N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，取N=2102.1kN。

柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的箍筋间距。

Asv11.05fbhfh0.056Nt0yv0REs1

11.05450.31.437006602706600.05621021000.852002.351

=593.01kN＞|Vmax| =381.16kN（满足要求）

非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。

10.4现浇板设计

本工程采用梁板整体现浇结构，板厚130mm，混凝土采用C30，钢筋采用HRB400级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距而进行配筋计算。

10.4.1楼面板的内力及截面配筋计算

660024006600420045004500

图 1 现浇板区格布置图(部分)

1、设计参数

边横梁：300mm×700mm、中横梁：300mm×600mm、纵梁300mm×800mm。钢筋混凝土现浇板，厚130mm,混凝土采用C30( fc=14.3N/mm2 ),Ⅲ级钢筋fy=360N/mm2

表格57 楼面板荷载设计值

区格 A、C g+q/2 5.58+4.55/2=7.86 q/2 4.55/2=2.28 g+q 5.58+4.55=10.13 B、D、E 4.91+3.25/2=6.54 3.25/2=1.62 4.91+3.25=8.16 F 5.74+3.25/2=7.36 3.25/2=1.62 6.89+3.25=10.14 计算跨度内跨l0lc轴线间距离，

l为短边方向,l02为长边方向边跨l0lc300/201

llA区格板l01/l023/8.40.357周边固支，查表可得0102方向跨中弯矩系数分

别为0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系数为0.0965、0.0174。

m10.040.20.00387.86320.09650.20.01742.28324.93KN.m1.59KN.mm10.082910.13327.56KN.m m1m20.057010.13325.20KN.mm2

m20.00380.20.0407.86320.01740.20.09652.2832对边区格板的简支边，取m或m0。

表格58 按弹性理论计算的弯矩值

A 3 B 4.2 C 3 D 3.85 E 3.8 F 4.2 l01m

l02m l01/l02 m1 m2 m1  m28.4 0.357 4.93 1.59 -7.56 -5.20 -7.56 -5.20 7.75 0.542 7.29 2.55 -11.86 0 -11.86 -8.20 3.85 0.780 3.78 2.27 -6.43 0 -6.43 -5.18 7.75 0.497 8.24 2.59 -15.49 0 0 -10.33 7.75 0.490 6.22 1.93 -9.83 0 -9.83 -6.70 7.75 0.541 7.88 2.73 -14.74 0 -14.74 -10.2 m1  m22、截面设计

截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用,10钢筋

l01方向

h011301510/2110mml02方向h0211010100mm支座截面的

h0110mm。

截面设计弯矩因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的弯矩减少 20%。 截面配筋计算结果及配筋结果列于下表中。

表格59 双向板截面配筋

截面 l01方向 l02方向 h0 m As 最小配筋面积 配筋 实际As 跨 A 110 100 110 100 0.8×4.93=3.94 0.8×1.59=1.27 0.8×7.29=5.83 0.8×2.25=1.8 99.89 35.89 147.81 50.10 260 260 260 260 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 279 279 279 279 B l01方向 l02方向

中 D C l01方向 110 100 110 100 110 100 110 100 110 100 100 110 100 110 100 110 100 0.8×3.78=3.02 0.8×2.27=1.82 0.8×8.24=6.59 0.8×2.59=2.07 0.8×6.22=4.98 0.8×1.93=1.54 0.8×7.88=6.30 0.8×2.73=2.18 0.8×7.56=6.05 0.8×5.20=4.16 0.8×5.18=4.14 76.49 56.66 167.25 57.62 138.89 42.86 159.89 60.68 153.70 105.47 104.96 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 260 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@180 C8@150 C8@180 C8@180 C8@180 C8@150 C8@180 279 279 279 279 279 279 279 279 279 279 279 335 279 279 279 335 279 l02方向 l01方向 l02方向 E l01方向 l02方向 F l01方向 l02方向 支 座 A-B A-A A-C B-E C-E B-G A-G B-H A-H 0.8×15.49=12.39 316.04 0.8×10.33=8.26 0.8×9.83=7.86 0.8×6.70=5.36 0.8×14.74=11.79 0.8×10.20=8.16 210.06 199.68 135.90 326.81 207.30 10.4.2屋面板的内力及截面配筋计算

g6.19KN/mm2q0.5KN/mm2

gq/26.44KN/mm2q/20.25KN/mm2gq6.69KN/mm2 计算跨度内跨l0lc轴线间距离，

l为短边方向,l02为长边方向边跨l0lc300/201

llA区格板l01/l023/8.40.357周边固支，查表可得0102方向跨中弯矩系数分

别为0.04、0.0038，支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简支时跨中弯矩系

数为0.0965、0.0174。

m10.040.20.00386.44320.09650.20.01740.2532 3.26KN.m

m20.00380.20.0406.44320.01740.20.09650.25320.78KN.mm10.08296.69324.99KN.m m1m20.05706.69323.43KN.m m2

对边区格板的简支边，取m或m0。

表格60 按弹性理论计算的弯矩值

A 3 8.4 0.357 3.26 0.78 -4.99 -3.43 -4.99 -3.43 B 4.2 7.75 0.542 4.99 1.58 -9.72 0 -9.72 -6.73 C 3 3.85 0.780 2.01 1.21 -4.24 0 -4.24 -3.42 D 3.85 7.75 0.497 5.12 1.71 -10.22 0 0 -6.81 E 3.8 7.75 0.490 4.21 1.18 -8.06 0 -8.06 -5.50 F 4.2 7.75 0.541 4.99 1.58 -9.72 0 -9.72 -6.73 l01m l02m l01/l02 m1 m2 m1  m2m1  m2同。

屋面板弯矩小于楼面板弯矩二者相差很小所以屋面板配筋与楼面板配筋相