地下室模板施工方案

天津市胸科医院迁址新建工程

地 下 室 模 板

施

工

方

案

天一建设集团有限公司

2012年7月

目录

一、 编制依据........................................................................................2 二、 工程概况........................................................................................2 三、 施工准备与资源配置计划 .............................................................2 四、 模板及支架设计 ............................................................................4 五、 施工方法及工艺要求 .....................................................................9 六、 模板拆除......................................................................................17 七、 保证质量的措施 ..........................................................................20 八、 成品保护......................................................................................22 九、 模板工程安全文明施工措施........................................................23 十、 模板计算书............................................25

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一、 编制依据

1、 《新建科研楼查体中心医疗设备等用房》施工图纸

2、 《天津市胸科医院新建科研楼查体中心医疗设备等用房工程

---施工组织设计》

3、 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2010） 4、 《建筑工程安全检查标准 》（JGJ59-2011） 5、 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

二、 工程概况

本工程由查体中心及办公用房（以下简称A区）和医疗设备及科研（以下简称B区）结构为框剪结构，建筑面积为：20163平米，A区地下一层，地上4层。B区局部半地下室（直线加速器部分），地上4层，主桩为钻孔灌注桩，基础为梁板式基础；结构情况分别介绍如下：

地下室：A区底板顶标高-4.8米,B区底板标高-2.9、-1.6m。地下室柱网尺寸以7000mm和7200mm为主，柱子截面700×850和600×600，外墙厚300mm、400mm。A区底板厚450mm，零层板厚250mm。B区底板厚300mm、900mm,直线加速器部分墙厚达到2500mm,零层板厚达到1550mm。

三、 施工准备与资源配置计划

1、施工准备

⑴技术准备：项目技术负责人组织项目部技术、生产人员充分熟悉理解图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，

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制定模板初步设计方案。

⑵制定模板专项设计。

⑶要熟悉图纸，了解掌握模板的施工工艺，按照模板设计配板方案按图纸和项目经理部署的进⑷度计划合理安排材料、机具、人员进场施工。

⑷认真做好材料进场的验收工作，复查材料质量证明书，为材料进场作好准备工作。备齐所需规格的模板及配件，备齐支撑材料。

⑸对操作者进行技术安全交底并下达具有可操作性、可实施的技术交底书。

2、资源配置计划

⑴木工人员： 序 工程分部名称 号 1 数 基础阶段工作面大，无后浇带A区基础（包括地下室） 60 划为一个流水段，工程量较大 3 B基础（包括局部地下室） 40 分两个流水段，相对人数较少 ⑵材料：A区地下室为一个流水段，模板配全套。B区地下部分配最大流水段的柱模板，其余部分模板全配。

⑶机具设备：见下表。

名 称 锤子 单头扳手 圆盘锯 平刨

人备 注 机具及工具准备一览表 规 格 功 率 重量0.25～0.5KG 3KW 3KW 3

数 量 人手一个 人手一个 2台 2台

手电钻 转头直径12-20mm 台钻 VV508S 手提电锯 手提电刨 压刨 MB1065 活动扳手 最大开口65MM 空压机 1M3 钢丝钳 长150\\175MM 墨斗、粉线带 砂轮切割机 零配件和工具箱 钢卷尺 工程检测工具 520W 1.05KW 0.45KW 7.5KW 4把 2台 4台 2台 1台 15 1台 20 2 2台 人手一个 2套

四、 模板及支架设计

1、地下室底板水平施工缝处导墙模板的设计和安装

根据规范要求，地下室底板与墙板之间的水平施工缝宜设在底板以上30～50cm处，本工程要求为300mm，因此底板模板主要为底板面以上300mm高一段墙体的模板，我们暂称之为导墙。导墙加固采用间距400cm止水螺杆加固。

对拉螺栓400

脚手钢管导墙模板止水钢板-4.800

图1 地下室底板导墙模板示意图

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450

2、柱模板采用15mm复合板拼装而成，柱模采用整块复合板钉制而成，外侧采用6×6cm方木加固，其外侧设置柱箍及支撑，方木和方钢总数一般每边不少于四根，柱箍采用60*80*3方钢。

60*60方木

600

60*80*3方钢600600*600柱子60*60方木对拉螺栓

3、墙板模板设计

70060*80*3方钢850700*850柱子图2 柱模板示意图

墙模板采用15mm厚1220×2440mm多层板，60 mm×60mm 方木作竖楞（方木均经压刨找平）间距根据设计计算，φ12mm@600mm对拉止水螺栓，2×φ48 钢管作横楞，横楞钢管接头应交错布置，丁字墙在丁字处第一列螺杆距丁字墙模板接口处不得超过200mm。平台架子搭设采用扣

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件式钢管支撑。所有满堂架子要搭设固定好，剪刀撑设置合理并纵横满设扫地杆。所有的墙都要与内架子连接，支好的板墙要求稳定性好、刚度强、支撑合理到位，符合验收规范。

-0.050外墙支模脚手架-4.800图3 地下室外墙支模示意图

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12对拉螺栓@450

十字扣件60X60方木@250

止水拉杆15厚覆膜板双钢管围楞图4 L型转角墙支模示意图

4、梁模板设计

梁的底模与侧模均采用15mm 多层板，采用60×60mm刨光方木作横楞，梁侧模、梁底板按图纸尺寸进行现场加工编号，由塔吊运至作业面组合拼装。然后加竖楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，梁高大于750mm时，增设对拉螺栓加固。

5、顶板模板设计

顶板模板采用15mm胶合板组合而成，为保证顶板的整体砼成型效果，必须将整个顶板的胶合板按同一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有方木，并且拼缝严密，表面无错台现象。胶合板下采用60×60mm单面刨光方木和同规格方钢管作为主龙骨，间距沿横向30cm设置一道，方木纵向搭接时不短于0.8m，方木下面设置水平横向方钢管为托梁，托梁搁置在可调节长短的丝扣上，方木与方钢管之间采用12号铁丝绑扎牢固，每根方木绑扎点不少于三点。

6、楼梯模板设计

楼梯模板为15厚多层板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一段钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50*100厚方木，制作时在楼梯

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侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档。

50×100木方50×100木方50×100木方15mm多层板50×100木方50×100木方

50mm宽15厚木条侧模用钢管卡固斜木方用钢管支撑牢固 踏步侧模与50×100木方钉在一起，木方两端与梯板侧模在侧面钉牢50×100木方

7、特殊模板：

图5 现浇楼梯支模示意图

⑴门窗洞口模板：采用50mm 厚的木方定型窗模，其角用100×100mm方木固定，并用钉子钉牢，侧面用铁钉将多层板固定在木板上，木螺丝要凹进多层板表面。

上、下分左、中、右三道50×100mm 方木支撑定位，左右两侧分上、中、下用50×100mm 方木固定。

⑵后浇带模板:在作业前对后浇带的位置进行复核，板下排钢筋验收合格。采用快易收口网成品钢丝网，基础底板由于断面大、钢筋密集，混凝土的侧压力大，模板的加固应采用粗钢筋骨架、角钢、方木等支撑，并应采用“顶”与“拉”的措施以保证模板的位置和几何尺寸的准确。

顶板后浇带支模设计立杆位置时，应以后浇带为重点关注对象，后浇带处用整块统长模板铺设，如图所示，下面设两根立杆。后浇带投影面下面的托梁方钢管，采用1300左右的短钢管，拆底板模时，后浇带处的模板可整体留住。

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用短方钢搭接60X60方木统长30X60方木统长快易收口网80060X60方木竖楞60X60方木对撑1220宽整块模板1220图6 地下室顶板后浇带支模示意图

五、 施工方法及工艺要求

（一）模板编序、堆放及成品保护

1、模板编序：模板应按使用的不同层次部位和先后顺序进行编序堆放，在周转使用中均应做到配套编序使用。模板的配制、编号、施工顺序安排，应由专人负责组织设计并管理指导，以便用料合理，安装、拆卸、运输方便，综合利用率高，防止在实际操作中，产生乱拖乱用和浪费材料现象。木模板的编号应用红色油漆做醒目的标记，标注在模板的背面，并注明规格尺寸、使用部位等。支撑体系的各部件也应分类放置，标注明确，以便按不同需要使用。对定型模板等特殊形式的模板体系，应专门分类编号，并按操作工艺要求顺序放置。

2、模板堆放：所有模板和支撑系统应按不同材质、品种、规格、型

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500

号、大小、形状分类堆放，应注意在堆放中留出空地或交通道路，以便取用。施工中充分考虑模板和支撑的竖向转运顺序合理化。木质材料可按品种和规格堆放，钢管应按不同长度堆放整齐。小型零配件应装袋或集中装箱转运。模板的堆放一般以平卧为主，对大模板等部件，可采用立放形式，但必须采取抗倾覆措施，每堆材料不宜过多，以免影响部件本身的质量和转运方便。

3、模板工程经施工验收合格后，所有后续工程操作者应对已完成模板成品采取适当的保护措施，严禁乱撞、乱拆、乱割行为，严禁松动或任意改动模板成品。

4、当模板采用对拉螺栓紧固时，在钢筋工程施工应与模板工程施工相协调，以免钢筋就位不便，再次松动已紧固好的对拉装置，以致影响模板成品。

5、顶板模板完成后，在后续工作中吊运的钢管、钢筋等材料应限量、均匀分散在模板上，严禁超载和集中堆放。在混凝土浇注时，应采用低落料以减小冲击，并应均匀散布在操作板上，再用铁铲送料到位。使用泵送混凝土时，泵管与模板间应加专用撑脚。

6、在安装电气、管道等时严禁在模板上乱开乱挖，应事先制定好操作要求和方案后再行施工；对开洞处应采取措施，妥善处理，气焊和电焊时应注意保护模板。

7、在施工过程中或交时，应查明情况，以免因情况不清而随意改动已完成或未完成的模板成品。应注意结构部位模板搭接顺序，避免施工过程中的相互影响，模板及支撑系统固定后不宜扰动。

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（二）模板安装顺序及技术要点

1、框架柱模板安装顺序及技术要点 ⑴安装顺序

轴线定位→满堂支架安装→柱模拼装→柱箍安装、加强→柱模校正→验收→砼浇筑→二次校正→拆模

⑵施工方法及技术要求

①基础底板砼完成后，利用平面主轴线控制点将柱网轴线恢复，并用墨线弹出主轴线及断面线。

②搭设满堂红钢管支架，用于立设框架柱模板及加固柱模。 ③为确保柱底模板不移位，柱模用钢管与扫地杆及架体进行可靠连接。

④柱模板采用15mm多层板拼装而成，柱底留设清扫孔，柱中根据需要留设砼浇筑孔。柱模采用整块多层板钉制而成，外侧采用6×6cm方木加固，其外侧设置柱箍及支撑，加固方木一般每边不少于四根。截面大于800mm的偏心柱中间穿心对拉。

⑥柱箍间距应根据柱模断面尺寸大小确定，一般选用50～60cm设置一只，柱根处距地15cm和45cm各设置一只。

⑦柱模立设完成后，必须沿纵、横二个方向拉线校正，垂直度挂线锤校正，然后用水平撑剪刀撑等控制在支架上。

⑧待砼浇筑结束后，应重新拉线及挂线锤校正柱模轴线是否满足设计及规范要求，一旦发现柱模偏差超过要求，应在柱砼初凝前用木楔或千斤顶校正。

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2、墙模板安装顺序及技术要点 ⑴ 安装顺序

轴线定位、恢复→满堂脚手架支架和外墙支模用脚手架安装→纵、横向钢管龙骨→方木龙骨→墙板内模安装、校正→绑扎墙体钢筋→主、次梁及顶板模板安装→绑扎主、次梁及顶板钢筋→墙体外模封闭→验收→砼浇筑→拆模板→拆支架→清理场地。

⑵施工方法及技术要求 ①满堂脚手架搭设施工

a.顶板、主、次梁支模架采用钢管脚手架支撑体系，满堂式设置。 b.梁底架子与平台架子分别搭设：A区架子步距为1.5m，立杆纵向间距1m，立杆横向间距1m。B区直线加速器部分立杆纵向、横向间距取0.5m，步距取1.2m。在搭好第一排架子后，将标高引测到立杆上，并根据标高及平台、梁模尺寸进行调节，并进行拉线设定。模板施工中须经常检查， 校正标高沉降情况。并按要求每个开间设置剪刀撑，使之形成一个整体。

c.脚手杆顶面设置可调顶托，每排脚手杆可调顶托必须调成一条直线，顶托上面设置一根40×60×3方钢管作为水平受力杆，水平受力杆与顶托应密贴。水平受力杆上设置方木或方钢，其规格应经计算确定。

d.受力方木位于板下时，间距不大于30cm设一道。 ②墙板模板施工

a.墙板模板施工前必须先按前述“满堂红钢管脚手架支架搭设施工”中相关要求搭设好满堂红支架。

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b. 墙板模板立模前，应在地下室底板弹出轴线和墙板边线、尺寸控制线，该控制线通长设置，宜有利于模板的垂直度、几何尺寸的掌握。

c.墙板模板施工前先根据设计高度进行模板排板设计，排板按自上而下即上口齐平，下口调整尺寸的方法进行配板设计，现场拼装时则根据配好的定型模板尺寸自下而上进行立设

d.根据配板设计以及底板上所弹的墙板控制线进行竖板，墙板模板采用厚度15mm，宽度×长度1.22×2.44m多层板及部分小尺寸定型复合板按设计尺寸组合而成。墙板模板竖起过程中将止水螺杆穿入复合板上预留的螺杆孔中。并且采用2m短钢管（短钢管固定在钢管支模架上）临时固定竖向模板。通过2m短钢管的调节，来调节墙板模板的垂直度及几何尺寸的正确，待竖向模板校正后，其外侧采用2根φ48建筑钢管作为外横楞，钢管外楞间距450mm一道，用于安装止水螺杆及固定外楞，通过三型夹及双颗螺帽固定端部。墙板模板最下口采用导墙所予埋的螺杆双面固定牢固，防止漏浆。

f.墙板外侧模板主要依靠与墙截面尺寸相同止水螺杆控制，用内模的垂直度来控制外模，并通过其外侧脚手架临时固定的方法进行固定。

g.墙板外侧模板外侧也采用二根Φ48建筑钢管作为外楞，于安装止水螺杆及固定外楞，间距为450mm一道，通过三型夹及双颗螺帽固定端部。

h.墙板内侧模板及外侧模板通过450mm×450mm的止水螺杆对拉形成一个整体，并且采用1.8m～2m的短钢管固定在地下室内侧的支承架及外侧脚手架作进一步的加强。

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⑶止水对拉螺杆的制作加工

本工程采用止水对拉螺杆根据墙面尺寸采用成品定制。 3、梁模板施工

⑴根据底板上所弹墨线，用线锤垂直吊上到支模架上标出梁轴线。 ⑵根据梁轴线拉线铺设梁底模板。

⑶按设计标高调整顶托的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，梁底板应起拱，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱，如设计无具体要求时，起拱高度取梁跨的1‰-3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

⑷绑扎梁钢筋，经检查合格办理隐检，并清除杂物，安装侧模板，把两侧模板与底板用U形卡连接，梁侧模采用15mm复合模制成，梁侧模板应包住底模，以利于及早拆除侧模周转材料。

⑸用梁托架固定梁侧模板。龙骨间距由模板设计规定，一般情况下宜为750mm，梁模板上口用定型卡子固定。当梁高超过700mm时，加穿梁对拉螺栓加固，螺杆外套φ16PVC套管，以便于螺杆二次抽出重复使用。

⑹安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将模板内杂物清理干净，检查合格后预检。

⑺主梁、次梁及框架柱联接处，必须采用整块模板联接，并且相互用木条搭接及铁钉钉牢，镶接点设置在主梁、次梁的梁中，以避免梁、梁或梁柱节点缩进，保证梁柱或梁梁节点尺寸的准确。

4、顶板模板施工

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⑴顶板模板立设前，先立设满堂脚手架，利用可调顶托调整顶板下方木龙骨的标高符合设计要求。

⑵待方木龙骨找平后，铺设1220×2440×15mm多层板，局部拼缝处采用窄尺寸复合板镶嵌，但应拼缝严密。

⑶顶板模板立设完成后，其板缝与板缝之间采用包装胶带作为密封条封闭，防止漏浆，避免产生局部小蜂窝，影响砼的密实度及外观质量。

⑷顶板模板铺设完成后，用水准仪在柱钢筋上定结构面50线，用来测量模板标高，进行校正并用靠尺找平。

5、定型模板施工方法

定型模板指伸缩缝、后浇带、水平施工缝、楼梯、预留孔等专用模板。

⑴

现浇钢筋砼楼梯模板施工方法

②模板制作

楼梯段模板是由底模、搁栅、牵扛、牵扛撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。楼段侧板的宽度至少要等于楼板厚及踏步高，板的厚度为15mm，长度按楼段长度确定。反三角木是由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边分别各等于踏步的高和宽，板的厚度为15mm，方木断面为50*100mm，每一楼段反三角木至少要配一块。楼梯较宽的可多配，反三角木用横楞及立木支吊。

②楼梯模板安装

先立平台梁，平台板的模板以及梯基的侧板。在平台梁和梯基侧板上钉托木，将搁栅支于托木上，搁栅间距为400-500mm，断面为50*150mm，

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牵扛之间用拉杆互相拉结，然后在搁栅上铺梯段底板，底板厚度为15mm，底板纵向应与搁栅垂直。在底板上画梯段宽度线，依线立外帮板，外帮板可用夹木或斜撑固定。再在靠墙的一面立反三角木，反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。然后在反三角木与外帮之间逐块钉踏步侧板，踏步侧板一头钉在外帮板的木档上，另一头钉在反三角木的侧面上。如果梯形较宽，应在梯段中间再加设反三角木。

要注意梯步高度均匀一致，最下一步及最上一步的高度必须考虑到楼梯面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同形成样步高度不协调。

模板工程完成后，应及时进行技术复核，核对模板的标高，轴线设置、断面尺寸等技术指标，合格后才能进入下一道工序。

⑵预留孔、预埋套管及预埋件施工

预留孔、洞由现场木工组专人负责定制，并且与砼接触面采用刨光上油。几何尺寸同相应的壁板同厚或同宽，几何尺寸误差+2mm。

本工程的预留孔洞，预埋套管，预埋件等在施工中与水电班组要密切配合主导工种施工，一般在钢筋绑扎完成后立即着手安装，不可延误，影响模板等工种施工，更不允许在模板完成后再拆模安装。预埋套管或预留孔周围的钢筋能绕开之处尽量绕开，不能绕开之处，沿四周按设计、规范要求设置加强筋。

①预留孔洞的施工方法

预留孔洞前先测量其轴线位置及标高控制线，然后将木盒放入预留孔中，沿木盒四周焊接固定钢筋，并且要求同内外双层网片均焊接固定，在其外侧固定上用3mm小钻头钻孔，用铁钉将木盒四角固定，以防止移

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位。

②预埋钢套管的施工方法

钢套管采用焊接在主筋上进行固定的方法进行施工。 ③预埋铁件的施工方法

a.在砼侧面上的埋铁件采取在铁件上攻φ4-φ6螺栓固定在木模上或者采用预埋铁件后面用短钢筋(同壁板厚度)支撑为，并焊接在主筋上固定。

b.在梁或板底面上的预埋铁板，在模板上先画出其准确位置，再在铁板上攻丝孔，用钉子将铁在顶板的木模上或点焊在梁底钢模板上。

c.在砼顶面上的铁件，则其标高采用在规范允许范围内宁低勿高的原则控制，采用短钢筋作支架固定铁件，勿使其移位；在砼顶面上超过300×300的预埋钢板，则应在铁板上开一定数量的φ50排气孔；

六、 模板拆除

⑴ 板拆除规定

②拆模应由支模的人员来进行，因为他们对模板构造和安装程序比较熟悉，拆起来顺当。遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，按次序、有步骤地进行拆模，不应乱打乱撬。拆下的模板、扣件等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备下次使用。

②除了非承重侧模应以能保证混凝土表面及楞角不受损坏时（大于1.2MPA）方可拆除外，承重模板应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002的有关规定执行。

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③在拆除模板的过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。

④已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土强度达到设计标号后，才允许承受全部计算荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，加设临时支撑。

⑤大跨度梁模板支撑拆除时，应从中间向两端对称拆除。 ⑥一般情况下，拆除多层钢筋混凝土结构的模板支柱时，正在施工浇筑的楼板之下一层楼板的模板支柱不准拆除。拆除再下层模板支柱时，对于较大跨度（4米以上）的梁和悬臂板、梁，应及时装回临时安全支柱（回头顶），支柱间的距离均不大于3米。

⑵墙柱模板拆除

在混凝土强度达到1.2Mpa 能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护试件混凝土强度达到1.0Mpa 后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动，晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，刷好隔离剂且每次进行全面检查和维修做好模板检验批质量验收记录，保证使用质量。

⑶门洞口模板拆除

松开洞口模板及大模板连接，撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防治门洞过梁混凝土拉裂，拆除的模板及时修整。所有洞口宽＞1m 时拆模后立即用钢管加顶托回撑。

⑷顶板模板拆除：

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顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，跨度均在2m 以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8m 的顶板当混凝土强度达到设计强度100%强度后方可拆除外，其余顶板、梁模板在混凝土强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。拆顶模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。顶板模板拆除注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆除的钉子要收回再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。

⑸后浇带模板拆除：

墙体、顶板模板拆除后，用撬棍从侧边撬动脱模，拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带处混凝土（地下室顶板后浇带模板要等后浇带混凝土浇筑达到拆模强度后方可拆除）。

7、模板的维护及维修

⑴模板使用注意事项：吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其他硬物；严格控制拆模时间，拆除时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊拉模板，防止将墙面拉裂。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。

⑵多层板维修:覆模多层板运输堆放防止雨淋水浸；覆模多层板严禁硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面覆模不受损坏；切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引起覆模多层板起层或变形；覆模多层板模板使用后应及时用清洁剂

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清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角；对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，并刷BD-01环氧木模保护剂，多层板一般周转次数为6 次，当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板损坏部分切掉四周刷缝边漆，然后重复利用。

七、 保证质量的措施

1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目部专业检“四检制度”，确保模板安装质量。

2、混凝土浇筑过程中应派专人看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦出现异常情况及时调整、加固。

3、所有预埋件及预留孔洞，在安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时可用电焊或套框等方法将其固定。对小型洞孔，套框内可满填软质材料，防止漏浆封闭。在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件和模板。 预埋件允许差表（mm）：

项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预埋孔中心线位置 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 预留洞中心线位置 截面内部尺寸 +10，0 10 +10，0 允许偏差 3 3 2 4每层主轴线和分轴线放线后，规定负责测量记录员及时记录平面

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尺寸测量数据，并要及时测量墙、柱、剪力墙体的成品尺寸，目的是通过分析墙体和柱子的垂直度误差，并根据数据分析原因，将问题及时反馈到生产责任人，及时进行调整和纠正

5、放样时，除按图纸弹出模板安装线并要弹出20CM 检查控制线。 6、模板施工前，要求场地干净、平整、模板下口及连接处的混凝土或砌体，要求边角整齐、表面平直，必要时可能先进行人工修整，以便确保模板工程质量。

7、接头拼缝处要加设海绵条，模板应认真配制，加设海绵条防止烂根、移位、胀模等不良现象。

8、严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝宽度，模板高度，脱模剂涂刷等的准确性，严格控制预拼模板精度，其拼装精度要求。

现浇结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：

项次 1 2 3 4 5 6 项目 轴线位置（柱、墙、梁） 底模上表面标高 截面尺寸（柱、墙、梁） 垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差（㎜） 5 +5，-5 -5 5 2 4 检验方法 尺量检查 用水准仪或拉线和尺量检查 尺量检查 用2米托线板检查 用直尺和尺量检查 用2米靠尺和楔形塞尺检查 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4米时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。预应力梁板按照0.5/1000～1/1000进行起拱。

8、对已施工完毕的部分钢筋（如柱、墙筋）或预埋件、设备管线等，

21

应进行复查，若有影响模板施工处应及时整改。竖向结构的钢筋和管线宜先用架子临时支撑好，以免其任意歪斜造成模板施工困难。

9、模板及支撑系统应联接成整体，竖向结构模板（柱、墙等）应加设斜撑和剪刀撑，水平结构模板（梁、板等）应加强支撑系统的整体联接。

10、模板工程施工中，应随做随检，作出验收记录，模板工程完成后应具备完整的自检互检资料。

11、模板安装完毕后必须先自检后互检并经质检员验收和监理公司确认后方可进入下道工序的施工。

12、拆模时，以实验室给出的拆模报告后，项目技术部门下达的指令为拆模依据，禁止私自拆除模板。

八、 成品保护

（1）支模时严禁撬动预埋件，如碰动应按设计位置重新固定。 （2）保证预埋电线管位置准确，如电线管盒与模板有冲突时，应通知工长加以改动。

（3）模板板面刷的隔离剂要在就位前完成，不得在作业面上涂刷，以免污染钢筋。

（4）楼板的支撑钢管底下应垫好木片，以免对下层混凝土面造成损坏。

（5）支墙柱模时严禁踩踏墙柱钢筋上下，如有应及时通知工长，调整后再进行封模。

（6）混凝土浇筑时，木工要派专人看模，浇筑墙体混凝土时，大模

22

板如发生位移或胀模要及时通知上面施工人员停止混凝土浇筑或浇筑别的施工面，待模板调整合格后再进行浇筑。

九、 模板工程安全文明施工措施

1. 进入现场的施工作业人员必须接受三级安全教育、经考试合格

办理上岗资格证，方可上岗操作。

2.

所有作业人员必须参加施工现场周一安全活动和施工现场统

一组织的安全教育活动。

3.

作业人员必须严格遵守劳动保护规定，正确佩带和使用个人防

护用品。

4. 5.

作业人员必须严格执行安全技术交底和班长班前讲话要求。 交叉作业时，要有可靠的防护措施，不得伤害他人，也避免被

他人伤害。

6.

任何作业人员不得擅自拆动施工现场的脚手架、防护设施、安

全标志和警告牌，如必须拆动时须经施工负责人允许后方可拆除。

7.

作业人员不得随意抛撒施工垃圾和排放污水等人为造成环境

的污染。

8.

作业人员除必须执行作业时间以外，在作业过程中应自觉

减少和消除噪音。

9.

作业人员要支持文明施工，个人行为要适应形象管理要求。

10. 拆除楼板顶时应一边支撑一边拆模板，禁止一次性拆完支撑。 11. 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。

12. 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

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13. 装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要带安全带。

14. 圆盘锯必须有护罩，分料尺柄有靠山。操作前应检查据片是否上紧，锯盘有无裂口。

15. 操作者应站在锯片一侧，手背不得跨越锯片。 16. 接料应出锯片15cm，不得用手硬拉。 17. 小于20cm的短料不得上锯，应使用推棍。 18. 超过锯片半径的木料，禁止上锯，截料应设截具。 19. 手持电动锯时应按料厚调整锯切深度，禁止架在腿上锯切。 20. 按锯片齿数划分锯切与截料的功能，不得混用。 21. 锯片护罩必须完好，锯片连续断齿三个以上不得使用。 22. 平刨必须设置刨口保护装置或采用机械自动送料。 23. 现场严禁吸烟。

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楼板模板计算书

楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。

本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例，

本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

A区顶板

楼板楼板现浇厚度为0.25米，模板支架搭设高度为3.6米（为了提高安全系数，计算时楼板厚度取值为0.3米，支架搭设高度取3.9米）。

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。

模板面板采用胶合面板，厚度为15mm，

板底木楞截面宽度:60mm;高度：60mm;间距：200mm; 梁顶托采用方钢管: 40×60×3。

采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.15米。

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图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元 一、模板面板计算

依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 26.100×0.250×1.000=6.525kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×1.000=0.350kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×1.000=2.500kN/m 均布线荷载标准值为：

q = 26.100×0.250×1.000+0.350×1.000=6.875kN/m

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均布线荷载设计值为：

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.2×(6.525+0.350)+1.4×2.500]=10.575kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.35×(6.525+0.350)+1.4×0.7×2.500]=10.558kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 10.575kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×1.000=0.378kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 100.00×1.50×1.50/6 = 37.50cm3；

I = 100.00×1.50×1.50×1.50/12 = 28.13cm4； (1)抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×10.575×0.2002=0.042kN.m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.378×0.2002+0.175×3.150×0.200=0.112kN.m

M2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。 σ = M / W < [f]

其中 σ—— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f]—— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；

经计算得到面板抗弯强度计算值 σ = 0.112×1000×1000/37500=2.980N/mm2 面板的抗弯强度验算 σ < [f],满足要求! (2)挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.875×2004/(100×8000×281250)=0.033mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

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二、支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 26.100×0.250×0.200=1.305kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×0.200=0.500kN/m 均布线荷载标准值为：

q = 26.100×0.250×0.200+0.350×0.200=1.375kN/m 均布线荷载设计值为：

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.2×(1.305+0.070)+1.4×0.500]=2.115kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.35×(1.305+0.070)+1.4×0.7×0.500]=2.112kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 2.115kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×0.200=0.076kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 2.方木的计算

按照三跨连续梁计算，计算过程如下: 方木的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 6.00×6.00×6.00/6 = 36.00cm3；

I = 6.00×6.00×6.00×6.00/12 = 108.00cm4； (1)抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×2.115×1.0002=0.211kN.m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.076×1.0002+0.175×3.150×1.000=0.559kN.m

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M2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。 σ = M / W < [f]

其中 σ—— 方木的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 方木的最大弯距(N.mm)； W —— 方木的净截面抵抗矩；

[f]—— 方木的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；

经计算得到方木抗弯强度计算值 σ = 0.559×1000×1000/36000=15.523N/mm2 方木的抗弯强度验算 σ < [f],满足要求! (2)挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 方木最大挠度计算值 v = 0.677×1.375×10004/(100×9000×1080000)=0.958mm

方木的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (3)最大支座力

最大支座力 N = 1.1ql =1.1×2.115×1.000=2.115kN 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.115kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。

托梁计算简图

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托梁剪力图(kN)

托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.083kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.712kN 经过计算得到最大变形 V= 1.3mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.13cm3； 截面惯性矩 I = 27.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.083×106/9128.4=118.N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.3mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 ×1.00=8.00kN 。

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纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 ×1.00=8.00KN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.1782×3.900=0.695kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 26.100×0.250×1.000×1.000=6.525kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.570kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×1.000×1.000=1.000kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 设计值组合一

N = 0.9×(1.2×NG + 1.4×NQ)=9.435kN 设计值组合二

N = 0.9×(1.35×NG + 1.4×0.7×NQ)=10.079kN 根据上述结果比较,应采用10.079kN为设计验算依据。 六、立杆的稳定性计算

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

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其中 N —— 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 10.08kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4. —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

（1）.参照《扣件式规范》，由公式(1)、(2)计算

顶部 l0 = kμ1(h+2a) (1) 底部 l0 = kμ2h (2) 其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.155；

μ—— 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ1= 1.799，μ2= 2.399

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.15m； 公式(1)的计算结果：

λ = μ（h+2a）/i=1.799×(1.200+ 2×0.15)×100/1.580=171< [λ]=210, 满足要求!

公式(2)的计算结果：

λ = μh/i=2.399×1.200×100/1.580=182< [λ]=210, 满足要求!

立杆计算长度 l0 = kμ（h+2a） = 1.155 ×1.799 ×(1.20+ 2×0.15) = 3.12 立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×2.399 ×1.20 = 3.33 l0/i = 3325.014/15.800 = 210

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.1 钢管立杆受压应力计算值 = 125.34N/mm2，

立杆的稳定性计算 < [f1]=205.00N/mm2,满足要求! （2）.参考杜荣军《施工手册》公式(2)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

其中，k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

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k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 l0 = k1k2(h+2a) = 1.185 ×1.000 ×(1.20+ 2×0.15) = 1.78 l0/i = 1777.500/15.800 = 113

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.503 钢管立杆受压应力计算值 = 40.97N/mm2， 立杆的稳定性计算 < [f]=205N/mm2,满足要求! 附录：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.7.6-1满堂支撑架计算长度附加系数取值K

——————————————————————————————————— 高度H（m） H ≤8 8< H ≤10 10< H ≤20 20< H ≤30 k 1.155 1.185 1.217 1.291 ——————————————————————————————————— 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数μ

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以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（新版未正式实施） 表1 模板支架计算长度附加系数 k1

——————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 七、楼板强度的计算

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1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

单元板宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=3750.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=5000mm×250mm，截面有效高度 h0=230mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边5.00m，短边5.00×1.00=5.00m，

楼板计算范围内摆放5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×1.2×(0.35+26.10×0.25)+ 1×1.2×(0.69×5×5/5.00/5.00)+ 1.4×2.50=20.83kN/m2

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×20.83×5.002=26.72kN.m/m 单元板带所承受最大弯矩 Mmax = 1×26.72 = 26.72kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为28.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

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得到8天后混凝土强度达到62.40%，C40.0混凝土强度近似等效为C25.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fc = 3750.00×360.00/(1000×230.00×11.88)=0.494 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s = ξ(1-0.5ξ) = 0.494×(1-0.5×

0.494) = 0.372；

此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=

sbh02fc = 0.372×1000×230.0002×11.88×10-6=233.81kN.m

结论：由于ΣMi = 233.81 > Mmax=26.72

所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 八、模板的搭设要求: 1、顶部支撑点的设计要求:

a.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座；

b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm； 2、模板支架的构造要求:

a.当模板支架高度≥8m 或高宽比≥4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接；

b.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接；

c.杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； d.搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; c.纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm，脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方； d.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 e.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 f.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

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g.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； h.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

3、扣件安装应符合下列规定：

a.螺栓拧紧力矩应控制在40～65N.m之间；

b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c.对接扣件开口应朝上或朝内；

d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求：

a.模板支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置,如图所示：

模板支架竖向剪刀撑布置示意图

(b.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑；

c.模板支架高度≥8m或高宽比≥4时，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层,底部和顶部加强层的间距≥16m时，每隔8~12m增设一道水平加强层； d.水平加强层做法：用水平斜杆以\"之\"字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m,如图所示:

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模板支架水平加强层布置示意图

5、高大模板工程执行建质[2009]87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定。

6、立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 7、施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

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B 区

（一）直线加速器顶板模板

楼板楼板现浇厚度为1.5米，模板支架搭设高度为5.6米，

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.50米，立杆的横距 l=0.50米，立杆的步距 h=1.20米。

模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，

板底木楞截面宽度:60mm;高度：60mm;间距：200mm; 梁顶托采用方钢管: 40×60×3。

采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。 立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.15米。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

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一、模板面板计算

依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 26.100×1.500×0.500=19.575kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.500=0.175kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×0.500=1.250kN/m 均布线荷载标准值为：

q = 26.100×1.500×0.500+0.350×0.500=19.750kN/m 均布线荷载设计值为：

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.2×(19.575+0.175)+1.4×1.250]=22.905kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.35×(19.575+0.175)+1.4×0.7×1.250]=25.099kN/m 根据以上两者比较应取q1 = 25.099kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×0.500=0.1kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×25.099×0.2002=0.100kN.m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.1×0.2002+0.175×3.150×0.200=0.111kN.m

M2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。

41

σ = M / W < [f]

其中 σ—— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f]—— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；

经计算得到面板抗弯强度计算值 σ = 0.111×1000×1000/27000=4.111N/mm2 面板的抗弯强度验算 σ < [f],满足要求! (2)挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×19.750×2004/(100×8000×243000)=0.110mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 26.100×1.500×0.200=7.830kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： q13 = 2.500×0.200=0.500kN/m 均布线荷载标准值为：

q = 26.100×1.500×0.200+0.350×0.200=7.900kN/m 均布线荷载设计值为：

按可变荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.2×(7.830+0.070)+1.4×0.500]=9.162kN/m 按永久荷载效应控制的组合方式：

q1 = 0.9×[1.35×(7.830+0.070)+1.4×0.7×0.500]=10.040kN/m

42

根据以上两者比较应取q1 = 10.040kN/m作为设计依据。 集中荷载设计值：

模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9×1.2×0.350×0.200=0.076kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9×1.4×2.500=3.150kN 2.方木的计算

按照三跨连续梁计算，计算过程如下: 方木的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 6.00×6.00×6.00/6 = 36.00cm3；

I = 6.00×6.00×6.00×6.00/12 = 108.00cm4； (1)抗弯强度计算

施工荷载为均布线荷载：M1 = 0.1q1l2 = 0.1×10.040×0.5002=0.251kN.m 施工荷载为集中荷载：M2 = 0.1q2l2 + 0.175Pl = 0.1×0.076×0.5002+0.175×3.150×0.500=0.278kN.m

M2> M1，故应采用M2验算抗弯强度。 σ = M / W < [f]

其中 σ—— 方木的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 方木的最大弯距(N.mm)； W —— 方木的净截面抵抗矩；

[f]—— 方木的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；

经计算得到方木抗弯强度计算值 σ = 0.278×1000×1000/36000=7.709N/mm2 方木的抗弯强度验算 σ < [f],满足要求! (2)挠度计算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值， 故采用均布线荷载标准值为设计值。

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 方木最大挠度计算值 v = 0.677×7.900×5004/(100×9000×1080000)=0.344mm

方木的最大挠度小于500.0/250,满足要求! (3)最大支座力

最大支座力 N = 1.1ql =1.1×10.040×0.500=5.020kN

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三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 5.020kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.053kN/m。

托梁计算简图

托梁剪力图(kN)

托梁弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.1kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.859kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm

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顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.13cm3； 截面惯性矩 I = 27.39cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.1×106/9128.4=70.22N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.2mm

顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8 ×1.00=8.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0 ×1.00=8.00KN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.1245×5.600=0.697kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ 130- 2011）附录A.0.3 满堂支撑架自重标准值。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.500×0.500=0.088kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 26.100×1.500×0.500×0.500=9.788kN

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经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.572kN。 2.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取1.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×0.500×0.500=0.250kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 设计值组合一

N = 0.9×(1.2×NG + 1.4×NQ)=11.733kN 设计值组合二

N = 0.9×(1.35×NG + 1.4×0.7×NQ)=13.066kN 根据上述结果比较,应采用13.066kN为设计验算依据。 六、立杆的稳定性计算

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N = 13.07kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ= l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4. —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；

（1）.参照《扣件式规范》，由公式(1)、(2)计算

顶部 l0 = kμ1(h+2a) (1) 底部 l0 = kμ2h (2) 其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.155；

μ—— 考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ1= 1.669，μ2= 2.225

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.15m； 公式(1)的计算结果：

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λ = μ（h+2a）/i=1.669×(1.200+ 2×0.15)×100/1.580=158< [λ]=210, 满足要求!

公式(2)的计算结果：

λ = μh/i=2.225×1.200×100/1.580=169< [λ]=210, 满足要求!

立杆计算长度 l0 = kμ（h+2a） = 1.155 ×1.669 ×(1.20+ 2×0.15) = 2. 立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155 ×2.225 ×1.20 = 3.08 l0/i = 3083.850/15.800 = 195

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.190 钢管立杆受压应力计算值 = 140.96N/mm2，

立杆的稳定性计算 < [f1]=205.00N/mm2,满足要求! （2）.参考杜荣军《施工手册》公式(2)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

其中，k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 l0 = k1k2(h+2a) = 1.185 ×1.007 ×(1.20+ 2×0.15) = 1.79 l0/i = 17.943/15.800 = 113

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.497 钢管立杆受压应力计算值 = 53.80N/mm2， 立杆的稳定性计算 < [f]=205N/mm2,满足要求! 附录：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.7.6-1满堂支撑架计算长度附加系数取值K

——————————————————————————————————— 高度H（m） H ≤8 8< H ≤10 10< H ≤20 20< H ≤30 k 1.155 1.185 1.217 1.291 ——————————————————————————————————— 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》满堂支撑架计算长度系数μ

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以上表参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（新版未正式实施） 表1 模板支架计算长度附加系数 k1

——————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.949

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

单元板宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=22500.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=5000mm×1500mm，截面有效高度 h0=1480mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

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2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边5.00m，短边5.00×1.00=5.00m，

楼板计算范围内摆放10×10排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为

q=2×1.2×(0.35+26.10×1.50)+ 1×1.2×(0.70×10×10/5.00/5.00)+ 1.4×2.50=101.65kN/m2

板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

Mmax=0.0513×ql2=0.0513×101.65×5.002=130.36kN.m/m 单元板带所承受最大弯矩 Mmax = 1×130.36 = 130.36kN.m

验算楼板混凝土强度的平均气温为28.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

得到8天后混凝土强度达到62.40%，C40.0混凝土强度近似等效为C25.0。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.88N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fc = 22500.00×360.00/(1000×1480.00×11.88)=0.461 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

s = ξ(1-0.5ξ) = 0.461×(1-0.5×

0.461) = 0.355；

此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=

sbh02fc = 0.355×1000×1480.0002×11.88×10-6=9227.20kN.m

结论：由于ΣMi = 9227.20 > Mmax=130.36

所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 八、模板的搭设要求: 1、顶部支撑点的设计要求:

a.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座；

b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm； 2、模板支架的构造要求:

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a.当模板支架高度≥8m 或高宽比≥4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接；

b.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接；

c.杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3； d.搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; c.纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm，脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方； d.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 e.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 f.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

g.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； h.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

3、扣件安装应符合下列规定：

a.螺栓拧紧力矩应控制在40～65N.m之间；

b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； c.对接扣件开口应朝上或朝内；

d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm； 4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求：

a.模板支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置,如图所示：

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模板支架竖向剪刀撑布置示意图

(b.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑；

c.模板支架高度≥8m或高宽比≥4时，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层,底部和顶部加强层的间距≥16m时，每隔8~12m增设一道水平加强层； d.水平加强层做法：用水平斜杆以\"之\"字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m,如图所示:

模板支架水平加强层布置示意图

5、高大模板工程执行建质[2009]87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定。

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6、立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 7、施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（二）直线加速器墙模板

一、墙模板基本参数

计算断面宽度2500mm，高度7300mm，两侧楼板高度1500mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用60×60，外龙骨采用双钢管48×3.5。 对拉螺栓布置15道，在断面内水平间距

150+200+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。

图1 墙模板侧面示意图

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图2 墙模板立面示意图 二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中

c—— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2，

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2，顶部新浇混凝土侧压力标准值取50.000kN/m2。

倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计

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算。

面板的计算宽度取5.80m。

荷载计算值 q = 1.2×50.000×5.800+1.4×6.000×5.800=396.720kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 580.00×1.80×1.80/6 = 313.20cm3；

I = 580.00×1.80×1.80×1.80/12 = 281.88cm4；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为

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N1=28.5kN N2=78.551kN N3=78.551kN N4=28.5kN 最大弯矩 M = 1.285kN.m 最大剪力 Q = 42.845kN 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.285×1000×1000/313200=4.103N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3×42.8/(2×5800.000×18.000)=0.616N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.125mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，按照连续梁计算。

内龙骨底部荷载按照底部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 内龙骨顶部荷载按照顶部面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 底部荷载 q1 = 78.551/5.800=13.3kN/m

顶部面板荷载设计值 q = 1.2×50.000×5.800+1.4×6.000×5.800=396.720kN/m

顶部最大支座力 N = 1.1ql = 1.1×396.720×0.200=87.278kN 顶部荷载 q2 = 87.278/5.800=15.048kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

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内龙骨计算简图

内龙骨剪力图(kN)

内龙骨弯矩图(kN.m) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.4kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.379kN 经过计算得到最大剪力 Q = 3.711kN 经过计算得到最大变形 V= 1.6mm 内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 6.00×6.00×6.00/6 = 36.00cm3；

I = 6.00×6.00×6.00×6.00/12 = 108.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

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抗弯计算强度 f=0.4×106/36000.0=12.28N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于16.5N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3711/(2×60×60)=1.6N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.6mm

内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管剪力图(kN)

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支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.504kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=16.249kN

抗弯计算强度 f=0.504×106/10160.0=49.59N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 13.55 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.249 对拉螺栓强度验算满足要求!

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